施工组织设计下载简介

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脚手架施工方案（正）.jsp1

立杆、横杆接头的详细做法

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内闽93J01.pdf，相邻接头水平距离不应小于，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

4.4　架体与建筑结构拉接要求

采用刚性连接方式，连墙件的连墙杆用一根30钢管，根部焊接Φ8钢筋。Φ8钢筋固定在砼圈梁内，钢管一端与立杆用十字扣件固定。

连墙杆在垂直间距不应在于，水平间距不大于的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于。必须人底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜优先用花排。

4.5剪刀撑的搭设方法

在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5－7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于。斜杆与地面的倾角宜在45度－60度之间，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不小于处。剪刀撑下端一定要落地。

每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于。该杆轴线偏离主节点的距离不应大于，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于。单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内以上。

4.7脚手板的防护栏杆

脚手板一般设置在3根大横杆上，要铺满、铺严密。操作层护身栏杆设在高。

每个单位工程设置一处安全通道。安全通道设置方法如下：

1、安全通道由楼梯入口处腹部伸出，通至临时道路或离开建筑物以外。

2、立杆间距不大于，横杆间距不大于。

3、通道两侧满布安全网，通道上方铺两层竹笆防护棚，上层竹笆防护棚在有竹笆脚手板的情况下，利用上方竹笆脚手板防护。

4、在安全通道入口处悬挂“安全通道”指示牌。

1．密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。

2．每×=2的面积上,有2000个以上网目。

做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方处，用重的钢管（管径－）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

用铁丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。

门洞衍架上方用双立杆悬挑，悬挑立杆与通长水平杆用十字扣件固定。门洞衍架门洞处的空间，除下弦平面外，应在其余五个平面内的节间设置一根斜腹杆。斜腹杆与横向水平杆用旋转扣件固定。旋转扣件中心线与主节点的距离不大于。

4.11脚手架的拆除方法

制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软义鞋上架作业，同时，周围设围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

第五章 质量要求及保证措施

脚手架未经验收不得投入使用，脚手架检查与验收标准见下表：

5.2 脚手架用钢管

表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯；

外径偏差不大于，壁厚偏差不大于；

端面应平整，偏差不超过；

钢管锈蚀深度应小于，不得使用严重锈蚀的钢管。

所用铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；

扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；

扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于；

当扣件加紧钢管时，开口处的最小距离应不小于；

扣件表面应进行防锈处理；

扣件用螺栓不得有滑丝现象。

第六章 安全注意事项

施工中对使用的材料进行严格的筛选，出现有严重腐蚀以及变形的架料严禁使用；

搭设脚手架过程中劳保用品，尤其是安全带要佩带齐备；

接头错杆要求达到以上，立杆、横杆的间距、尺寸严格按照方案的要求进行施工；

施工全过程指定专人负责安全监督施工；

夜间施工必须保证照明充分；

对进入楼内的人员作出安全要求，在出入口作出安全标识，非通行处完全封闭管理；

施工中对使用的材料必须进行严格筛选，锈蚀变形严重的材料严禁使用；

架子搭设作业时，必须按规定戴安全帽，系安全带，穿软底歇，所有材料应堆放平稳，工具应放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷；

脚手板必须在钢管上铺平、铺稳，并且绑牢；

大雨、大风之后，必须对架子进行检查；

安全网与钢管必须绑牢；

作好安全交底记录，脚手架以及防护层搭完后，应进行检查验收，合格后才能使用。

双排脚手架搭设高度为 ，立杆采用单立管；

立杆的纵距取，立杆的横距到，大小横杆的步距取；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

脚手架沿墙纵向长度为 ；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距 ，水平间距，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

基本风压为0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；护身栏杆自重标准值(kN/m2):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:8；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆类别:钢管栏杆；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基类型:C10砼；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。

7.2 大横杆的计算:

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.090=0.154 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.900=1.260 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.8002+0.10×1.260×1.8002 =0.448 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.448×106,0.527×106)/5080.0=103.74 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 103.74 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；

V= 0.677×0.128×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1800.04/(100×2.06×105×121900.0) = ；

大横杆的最大挠度 小于大横杆的最大容许挠度 1800.0/150 =，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1) =1.350 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×1.350 = 2.121 kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.121×0.900/3 = 0.636 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.641 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.641×106/5080.000=126.181 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =126.181 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.013 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0) = 1.590 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm；

小横杆的最大挠度1.603mm小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000 mm,满足要求！

7.4扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.800×2/2=0.068 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.900=0.035 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×0.900×1.800/2=0.486 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×0.900×1.800 /2 = 2.43 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.068+0.035+0.486)+1.4×2.43=4.11 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

7.5脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.80×2/2+1.80×2)×0.038/1.80]×23 = 5.492；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×8×1.800×(0.900+0.3)/2 = 2.592 kN；

(3)护身栏杆自重标准值(kN/m)；采用钢管栏杆，标准值为0.15

NG3 = 0.150×8×1.800/2 = 1.080 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.010×1.800×23 = 0.414 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.578 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×0.900×1.800×2/2 = 4.860 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.450 kN/m2；

Uz= 0.620 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.450×0.620×0.653 = 0.128 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×9.578+ 1.4×4.860= 18.297 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.483+ 0.85×1.4×4.860= 15.963 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.128×1.800×

1.8002/10 = 0.089 kN.m；

7.6立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =18.30 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；

长细比 Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 18300.000/(0.186×489.000)=201.200 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 201.200N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =15.963 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；

长细比: L0/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 15963.000/(0.186×489.000)+73756.221/5080.000 = 190.025 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 190.025 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

7.7最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.456 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.050 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

+1.4×4.050)]/(1.2×0.125)=58.950 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 58.950 /(1+0.001×58.950)=55.668 m；

[H]= 55.668 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.456 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.050 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.074 /(1.4 × 0.85) = 0.062 kN.m；

[H]= 55.811 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

7.8立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

成都市电动汽车充电基础设施建设及运行维护技术要求（2018试行版） p ≤ fg

fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =177.352 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.962 kN；

GB／T 20674.2-2020 塑料管材和管件 聚乙烯系统熔接设备 第2部分：电熔连接.pdf.pdf基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。

p=177.352 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！