施工组织设计下载简介

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（5）、严格执行公司《建筑安装施工预防高处坠落管理办法》，登高作业实行分级管理，认真办理登高作业许可证。高处作业人员必须正确使用安全带，严禁穿高跟鞋或硬底皮鞋登高作业。

（6）、防触电措施：电焊机放在作业棚内，焊机外壳必须接地，现场临时用电线路及电气设备，均应保持绝缘良好，区域设警告标志。

呼和浩特东达城市广场室外景观绿化及排水工程施工组织设计.doc（7）、雨季必须对现场的材料有防水雨布覆盖。

八、质量控制质量保证措施

1、施工准备期的质量控制

1.1组织各参战施工班组参加技术交底，学习有关规程规范，了解设计意图、技术要求、操作规程、质量关键及施工难点，设计交底应作好记录。

1.2组织施工人员进行图纸会审，并作好图纸会审记录。

1.3编制工程质量计划，工程质量计划报业主及监理单位备案，并发至各施工班组执行。

1.4制定现场工序质量控制点表，控制点表经业主及监理单位认可后下发执行。

1.5特种作业人员特别是电工、焊工等必须持证上岗并满足工程需要。

1.6根据工程需要配备足够的施工机具，并保证其状况良好，配备足够的计量检测器具，保证其精度满足工程需要且在周检有效期内。

1.7按合同分工，对自行采购材料所选定的供应商进行资格及质量信誉的审查。确保材料的质量符合设计及规范要求。

1.8建立质量保证运行体系，见附图。各级分工负责。

2.1组织工程质量计划的实施，检查督促各施工班组质量计划的执行，确保各级质量保证体系人员到位，职责明确，质保体系运行有效。对执行中出现的问题及时采取解决措施，以确保质量目标的实现。

2.2定期召开现场质量会议，检查质量体系运行及质量计划执行情况，对存在的问题制定改进措施。实施质量责任跟踪制度，使质量责任落实到人。

2.3根据现场具体情况，不定期召开专题质量会议，讨论并解决特定的质量问题。对现场施工中出现的质量问题及任何不合格项，查清问题的原因，提出处理意见和改进措施，落实整改时间及责任人，并组织贯彻实施，确保问题得到解决。

2.4对于业主、监理单位或质量监检单位对现场工程质量的提出的建议及意见，尽快作出整改、处理及澄清。

2.5对现场的施工过程进行监控，确保按图纸、规程规范及批准的方案施工。对现场任何违反图纸、规程规范及方案的施工，责令班组停工整改，直至整改合格后方可复工。

2.6按确定的质量检测控制点，做好各工序质量的自查，申请并组织B级以上的工序质量检查，确保工序质量。

2.7严把材料进场质量关，证件不齐，不合格的材料严禁进场。

2.8严格控制工序质量，加强工序交接及专业间的交接管理，认真办理工序交接手续，上道工序未经检验合格，不得转入下道工序。

2.9对任何隐蔽工程，按规定程序报业主代表申请共检，共检合格并经各方代表签字确认后，方可隐蔽。并做好施工原始资料的收集、记录和整理工作，确保技术资料及各种质量记录的准确、完整，并与工程进度同步。

2.10对检查合格的分部分项工程及工序质量及时签字确认，做好质量统计工作。

2.11关键部位质量控制措施

3、关键部位的质量通病防治措施

4.1土方开挖后有积水区域，严禁人员踩踏扰动地基土。

4.2制作绑扎后的钢筋，特别是板的弯起筋下部应有足够数量的铁码支撑，严禁人员随意踩踏和重压，施工砼时，必须搭设施工走道。钢筋保护层垫块，木工支模时不得随意挪位或拿去。

4.3砼施工时柱头钢筋处要对称下料，振捣时振动棒不得直接撞击模板及钢筋。

4.4浇注后的砼表面不到1.2MP时严禁上人或物品磨损。雨前必须进行覆盖防雨塑料布。

4.5在砼面立架时，其底端须垫50厚木板保护 。

九、职业卫生（安全）与环境管理

9.1 对参加施工的所有人员，首先应进行安全知识三级教育，安全知识答辩，合格

者方可进入施工现场。进入厂区施工人员，必须遵守厂方一切安全规则和安全纪律。

9.2 施工现场必须坚持“安全第一、预防为主”的方针，严格遵守和执行国家及企

业各项安全、卫生标准与环境管理，树立企业良好的社会形象。保障施工人员自身的安全与健康，努力实现安全生产零事故目标。

9.3 施工现场的醒目处和关键部位设立安全标记、标语牌进行提示、警告，做到安

全常在我心中。进入施工现场人员班前不得饮酒。

9.4 基坑土方挖完后，立即在基坑四周距坑口1m处搭设高度1.2m钢管护拦，并刷

对比鲜明两色油漆。安全通道设指示牌。

9.5 凡进入现场的所有人员必须按规定戴好安全帽，2m以上（含2m）的高处作业

必须按规定戴好安全带。

9.6 所有动土、动火必须先向厂方提交书面报告，经批准后方可实施。

9.7 现场的搅拌机、卷扬机及钢筋机械等必须有防雨棚或其它防水措施。所有车辆、

机械及电气设备要定人定岗、专人使用、专人保养。车辆、机械、电气设备不得带病工作。

9.8 现场电线应架空架设，不能架空时，要埋地或有套管保护措施，不得外露受碾

压。电器设备应完好，实行一闸一机制，所有施工电线，必须有露电保护器控制。临时用电的保护系统实行三相五线制。所有设备应勤检查、勤维修。平板振动器、打夯机械在操作现场要设有开关，专人看护，专人拉线，打夯机操作人员应戴绝缘手套，拉线、操作人员应正确操作，密切配合。

9.9 水泵工作时，有关人员不得下入水内，下水作业人员应穿绝缘靴。

9.10 对现场的机械、电器设备应经常进行检查，发现隐患或不安全因素及时维修、

9.11 危害辩识及控制对策表

10.1 施工现场的出入口处必须设承建工程简介牌,主要网络节点控制牌，现场管理目标牌，现场安全纪律牌，工程施工总平面图等“五牌一图”，五牌一图应醒目、整洁、大方。

10.2 现场的临时设施，要按现场施工总平图设置，材料、机械设备摆放整齐有序，定置管理，分区标识。现场的排水路线要明确、 畅通。

劳动力本着需则进，完则退，现场不留闲人。组织均衡，流水施工。（本表指高峰时劳动力用量）

A（R）业主和监理单位参加检查项目

B（R）监理单位参加检查项目

其中带有R的需附书面检查记录

模板支架高H为4.16m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用 Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.15×24×1 =3.6kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.15×1.1×1 =0.165kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m；

q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.094kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.094×106 /(5.40×104)=1.734N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =1.734N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×1765.215/(2×1000×18)=0.147N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.147N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.159mm；

底模面板的挠度计算值ν =0.159mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+1.08+0.05)×1.35=1.646kN/m；

q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×802/6=4.267×104 mm3；

σ =0.312×106/(4.267×104)=7.314N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =7.314N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.646×1+0.617×1.26×1=1.765kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.827N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量 E=9000 N/mm2；

方木惯性矩 I=40×803/12=1.707×106 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.526 mm；

底模方木的挠度计算值ν =0.526mm 小于 挠度设计值[v] =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.646×1+1.2×1.26×1=3.323kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：木方 : 40×80mm；

W=42.667 ×103mm3；

I=170.667 ×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力 Rmax = 12.127 kN ；

钢管的最大应力计算值 σ = 1.122×106/42.667×103=26.307 N/mm2；

钢管的最大挠度 νmax = 4.692 mm ；

支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 σ =26.307 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值 ν =4.692小于最大允许挠度 [v]=min(1000/150,10) mm,满足要求!

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=12.127kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×4.16=0.624kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=12.127+0.624×1.35=12.9694kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.539×1.5=2.694m；

故l0取2.694m；

λ=l0/i=2.694×103 /15.8=171；

查《规程》附录C得 φ= 0.243；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×12.9694×103 /(0.243×4.89×102×1)=114.602N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =114.602N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝12.694kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1×1.52/10=0.017kN·m；

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×12.9694×103/(0.243×4.89×102×1)+0.017×106 /(5.08×103)=114.636N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =114.636N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×12.9694/0.25=54.471 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.35 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=54.471kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.15×1×1×（24+1.1）＝5.083kN；

模板自重为：N模i＝1.35×0.3×1×1＝0.405kN；

支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×2.8＝0.567kN；

混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+2）×1×1＝4.2kN；

楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×1×1+ 5.083 ＝8.583kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度DB34／T 3502-2019标准下载，

N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.083+0.405+0.567+4.2＝10.255kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度JJF(黔) 37-2020 水泥安定性试验用沸煮箱校准规范.pdf，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。