施工组织设计下载简介

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按“强柱弱梁”的原则，调整柱的弯矩设计值

框架节点处柱弯矩，除顶层和柱轴压比小于0.15者外，其设计值应按下列各式调整：

新建标005-2020 农村生活垃圾收集、转运和处置体系建设标准(新疆).pdf 9度和一级框架结构尚应符合

——柱端弯矩增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1；一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面的弯矩设计值，增大系数分别为：1.5、1.25和1.15。

调整后的柱端弯矩按原有柱端弯矩之值分配。

②、各层柱控制截面最不利内力组合下的偏心距增大系数和稳定系数的计算（表21）。

b×h＝600×600mm2，h0＝600－35＝565mm

计算偏心矩e0＝M/N， e0>0.3 h0时，附加偏心矩ea＝0，e0<0.3 h0时，ea的计算：

ea＝0.12×（0.3 h0－e0）＝0.12×0.3×565－0.12 e0＝23.94－. 0.12 e0

初始偏心矩ei＝e0＋ea

ζ1＝,当ζ1>1.0时，取ζ1＝1.0；

ζ2＝1.15－0.01 0/h,当ζ1>1.0时，取ζ2＝1.0；

.ζ1. ζ2，当0/h≤8时，取＝1.0。

M=418.57 ，N=381.52 ，则e0＝M/N=418.57/381.52=1097.1

ei＝e0＋ea＝1097.1+0=1097.1

ζ1＝ζ1＝＝〉1.0，取ζ1＝1.0

ζ2＝1.15－0.01 0/h＝1.15－0.01×4.2÷0.7＝1.09 〉1.0，取ζ2＝1.0

.ζ1. ζ2＝1.0

③、各层柱筋计算（表22）

ξ＝N/α1fcbho＝＝（KN）

a、ξ≤ξb时，为大偏心受压柱：

当2as＇/ho＝≤ξ≤ξb

（mm），取值，当轴压比<0.15时，取0.75；当≥0.15时，取0.8。

当ξ≤2as＇/ho＝（即x≤2as＇）时，

当ξ>ξb时,为小偏心受压柱，需按小偏心受压对称配筋情况重新计算ξ如下

⑶、斜截面抗剪承（二级抗震）

剪压比的限制（见表23）

对柱的剪压比的限制，也就是对柱的最小截面的限制。

柱的组合剪力设计值应符合下列要求：

按“强剪弱弯”的原则，调整柱的剪力设计值

（注意：调整前内力除于，并将调整后的值放回组合表中备用）

9度和一级框架结构尚应符合

——柱端剪力增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1。

柱斜截面受剪承载力验算

——剪跨比，。当时，取，当时，取。

N——考虑地震作用组合的柱轴压力，当时，取。

当柱出现拉力时，应按下式验算：

当右边的计算值小于时，取等于，且不应小于。

分别列表进行梁柱正截面和斜截面的配筋计算。

装订时换表19、表20、表21、表22、表23

按《抗震规范》要求执行。

（一）、梁钢筋的设置要满足下列要求：

柱端上部钢筋：0.40（一级）、0.30（二级）、0.25（三级）

且0.25（一级）、0.35（二级）

通长钢筋：2φ14和之较大者（一级）、2φ12（二级）

柱端下部钢筋：0.5（一级）、0.3（二、三级）

跨中钢筋： 0.3（一级）、0.25（二级）、0.2（三、四级）

箍筋间距： hb/4、6d、100（一级）

hb/4、8d、100（二级）

hb/4、8d、150（三、四级）

箍筋直径： φ10（一级）

沿梁全长最小配箍率： 0.3（一级）、0.28（二级）、0.26（三、四级）

（二）、梁柱节点处钢筋的锚固

楼梯的结构布置如图所示，斜板两端与平台梁和楼梯梁整结，平台板一端与平台梁整结，另一端则与窗过梁整结，平台梁两端都搁置在楼梯间的侧墙上。

（一）、斜板TB1设计

除底层第一楼梯跑斜板外，其余斜板均相同，而第一楼梯跑斜板的下端为混凝土基础，可按净跨计算。这里只对标准段斜板TB1进行设计。

对斜板TB1取1m宽作为其计算单元。

斜板的计算简图 平台板的计算简图

如前所述，斜板的计算简图可用一根假想的跨度为l1n的水平梁替代，如图所示。

计算跨度取斜板水平投影净长l1n=2800mm

对于底层第一楼梯跑斜板的计算跨度，视下端与基础的结合情况而定，当下端是搁置在砖砌地垄墙上时，则应从地垄墙中心线起算。

斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可。

考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大的弯矩取

平台板取1m宽作为计算单元。

平台板近似地按短跨方向的简支板计算，计算图如图所示。

计算跨度：由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨l2n=1580mm。

平台板厚度取l2=100mm

考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取

（三）、平台梁TL1设计

平台梁的两端搁置在楼梯间的侧墙上，所以计算跨度取

平台梁的计算简图如图所示。

平台梁的截面尺寸取h=300mm，b=240mm

平台梁跨中正截面最大弯矩

考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋酌量增大。

选用416，As=804mm2

b) 斜截面抗剪能力计算

（1）、选择基础的材料、类型，进行基础平面布置。

（2）、选择地基持力层。

（3）、地基承载力验算。

（4）、地基变形验算。

（5）、基础结构设计。

（6）、基础施工图绘制。

（一）、构造要求

柱下钢筋混凝土单独基础，应满足如下一些要求：

（1）基础下的垫层厚度，宜为100mm；梯形截面基础的边缘高度不宜小于200mm；梯形坡度；

（2）混凝土强度等级不宜低于C15；

（3）底板受力钢筋的最小直径不宜小于8mm，间距宜；当有垫层时，混凝土的保护层厚度不宜小于35mm，无垫层时不宜小于70mm；

（4）单独基础底面的长边与短边的比值一般取1~1.5；

（5）当基础高度≤500mm时，可采用锥形基础。当基础高度600mm时，宜采用阶梯形基础，每阶高度一般为300～500mm。基础的阶数可根据基础总高度H设置，当600mm900mm时，宜分为三级；

（6）对于现浇柱基础，如基础与柱不同时浇筑，则柱内的纵向钢筋可通过插筋锚入基础中，插筋的根数和直径应与柱内纵向钢筋相同。当基础高度时，全部插筋伸至基底钢筋网上面，端部弯直钩；当基础高度H>900mm时，将柱截面四角的钢筋伸到基底钢筋网上面，端部弯直钩，其余钢筋按锚固长度确定，锚固长度，可按下列要求采用：

1)轴心受压及小偏心受压，；

2)大偏心受压且当柱子混凝土强度等级不低于C20时，。

插入基础的钢筋，上下至少应有两道箍筋固定。插筋与柱的纵向受力钢筋的搭接长度应满足要求。

（二）、设计计算

一）、基础底板尺寸的确定：

基础底板尺寸取决于地基承载力和地基土的变形条件，对于层数少于7层的框架结构，地基承载力标准值大于200KN/m2时，可不做变形验算。

假定基础长边a（一般为力矩作用方向）和短边b之比1.5~2.0，将竖向力设计值N扩大1.2~1.4倍，先按轴心受压式（）求出面积A并算出a、b（模数化）；

计算基底压应力：假定基底压应力呈线性分布，则

式中，——作用于基础底面的力矩设计值，；

——基础底面的抵抗矩，对矩形底面，；

二）、基础高度的确定：基础高度由柱边抗冲切破坏的要求确定，设计时先按构造要求假设一个基础高度h，然后按下式验算抗冲切能力：

式中：——荷载设计值作用下基底最大净反力设计值（上述计算公式中取G=0），kPa；——考虑冲切荷载时取用的多边形面积，m2； （当时，取；为柱边长或变阶处边长）；

ft——混凝土抗拉设计强度，kPa；

A2——冲切截面的水平投影面积，m2。

——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取柱宽（计算柱与基础交接处时）或上阶宽（计算变阶处时）；

——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边长，取柱宽加两倍基础有效高度（计算柱与基础交接处时）或上阶宽加该处的基础有效高度（计算变阶处时）；显然，当破坏锥体落在基础底面（或变阶处下底面）以外时，不必进行验算。当不满足该式的抗冲切能力验算要求时，可适当增加基础高度h后重新验算，直至满足要求。受冲切承载力截面位置图如下：

三）、内力计算和配筋：当台阶的宽高比不大于2.5及偏心距小于1／6基础宽度b时，柱下单独基础在纵横两个方向的任意截面I—I和Ⅱ—Ⅱ的弯矩可按下式计算：

式中各符号的意义如下图所示。

柱下单独基础的底板应在两个方向配置受力钢筋，设计控制截面是柱边或阶梯形基础的变阶处，将此时对应的a’、b’和pjI值代入上式即可求出相应的控制弯矩值MI，和 MII。底板长边方向和短边方向的受力钢筋面积和（mm2）分别为

式中，d 为钢筋直径，mm，其余符号同前。

A轴线上的独立基础设计：

TSG D7006—2020《压力管道监督检验规则》.pdf荷载在±0.000处的设计值

M1=1194.19×0.8＝955.35KN.m，N=2542.00KN，V=540.85KN,

基础埋深基础顶面至室内地面的高度d＝0.45+0.5/2＝0.73mm，

fk＝180KPa，

柱尺寸bc×lc＝700×700mm。基础采用C25混凝土（fc＝11.9N/mm2，

ft＝1.27N/mm2DB50／T 1045-2020 水利水电工程单元工程施工质量验收评定规范 堆石混凝土工程.pdf，钢筋为HPB235 fy=210N/mm2，HRB335 fy=300N/mm2）。