施工组织设计下载简介

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按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

DB13(J)T 262-2018 钢丝网增强防护层外墙保温系统(KS)应用技术规程.pdf 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；

计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

4、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/8.33×104 = 1.976 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.055 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.055mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

外楞计算简图

a、.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.90/2=4.94kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 900mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×4941.000×900.000 = 7.78×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7.78×105/4.49×103 = 173.320 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =173.320N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×4.05×103×900.003/(100×210000.00×1.08×105) = 1.495mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.250mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =1.495mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.250mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1200.00×18.00×18.00/6 = 6.48×104mm3；

I = 1200.00×18.00×18.00×18.00/12 = 5.83×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.70×0.90=23.13kN/m；

q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=23.13+0.45+3.02=26.61kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 1/8×26.611×0.2002=0.133kN.m；

σ =0.133×106/6.48×104=2.053N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.053 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.20= 21.84N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 5×21.840×200.04/(384×9500.0×5.83×105)=0.082mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200.0 / 250 = 0.800mm，满足要求！

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×0.700×1.200=21.420 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×1.200×(2×0.700+0.200)/ 0.200=3.360 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.200×1.200=1.080 kN；

（2）、方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×21.420+1.2×3.360=29.736 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.805 kN；

N2=3.805 kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×5.000×5.000/6 = 41.67 cm3；

I=10.000×5.000×5.000×5.000/12 = 104.17 cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.805/1.200=3.171 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.171×1.200×1.200= 0.457 kN.m；

抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值 10.959 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×3.171×1.200 = 2.283 kN；

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；

圆木方受剪应力计算值 T =2.28×1962.50/(104.17×50.00) = 0.86 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.860 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.643×1200.0004 /(100×10000.000×104.167×104)=3.561mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 3.561 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.800 mm，满足要求！

（3）、支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=3.805 kN；

最大弯矩 Mmax=0.761 kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=1.314 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.761×106/4490.0=169.497 N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 169.497 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

8、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.81 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力： N1 =3.805 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.800=0.434 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N =3.805+0.434+0.403+3.525=8.167 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.730×1.500 = 2.997 m；

Lo/i = 2997.225 / 15.900 = 189.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.201 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8167.296/(0.201×424.000) = 95.833 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 95.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

以1 层顶板为例：层高3.0m，板厚120mm，用18mm 厚九夹板做面板，圆钢管48×3.0做主背楞，50mm×100mm 木方做次背楞，扣件式钢管架做楼板模板支撑系统，楼板最大平面尺寸6400mm×3900mm，次方间距300mm，主方间距1200mm、1200mm。

新浇钢筋混凝土自重 8.75kN/m2

模板自重 0.75kN/m2

钢管自重 0.5kN/m2

施工活荷载 2.5kN/m2

静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4

合计： 15500N/m2

钢管每区格面积为：1.2×1.2=1.44m2

每根钢管承受的荷载：1.08×15500=16740N

用Φ48×3.5mm 钢管 A=489 mm2 i=15.8 mm

按强度计算,支杆的受压应力为:

σ=N/A=16740/489=34.23N/mm2

按稳定性计算支柱的受压应力为:

长细比:λ=L/i=3250/15.8=206

查表得θ=0.189,σ=N/θ·A=16740/0.189×489=181.1N/mm2

＜f=215 N/mm2 符合要求。

根据以上分析，扣件式钢管架1200mm×1200mm 能满足要求。

七、梁板支撑系统的构造和施工设计要求

7.1搭设材料的基本要求：

7.1.2、扣件：（1）新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3）新旧扣件均应进行防锈处理。

7.2梁板模板支架及模板的构造要求

7.2.1、立杆平面布置及步高设计要求：（1）在搭设支撑前应根据建筑自身特点弹好立杆间距控制线，并根据实际情况进行合理调整；（2）当梁板荷载相差较大时，梁下和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变距，以确保水平杆件的连续设置要求，保证整个满堂架的空间刚度；（3）一般情况下，模板支架的步距以0.9～1.5m为宜,不宜超过1.5m。

7.2.2、剪刀撑设置：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置，中部纵横向按构架大小，每隔10～15m设置一道。

7.2.3、模板：钢模按照GB50214—2001《组合钢模板技术规范》进行配板设计；模板端缝齐平布置时，一般每块钢模板应有两个支撑点，错开布置，其间距可不受端缝设置限制；模板的悬挑长度不宜大于400mm,并且悬挑部分挠度应与跨中挠度大致相等。

7.3梁板模板支架的搭设要求和施工管理

7.3.1、搭设要求；（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置，斜杆或剪刀撑尽量与立杆连接，节点构造符合相应规范规定；（2）确保每个扣件的螺栓拧紧扭矩都控制在40～65N·m。

7.3.2、施工使用过程中的管理：（1）梁板模板支撑系统的方案设计至关重要，必须建立在较为精确的计算基础上，绝不能仅靠经验进行施工；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；（3）在施工使用过程中派专人进行检查维护，坚持信息化施工管理，将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制，确保施工安全。

八、支模架施工安全保证措施

（1）施工班组施工前，工长应对施工班组进行技术和安全交底，并应形成记录。

（2）在临边搭设过程中，操作人员应按要求戴好符合要求的安全帽和系好符合要求的安全带。

钢管和各种扣件，必须经检查合格后方能上架使用

剪刀撑必须沿脚手架高度45°角通长设置。

（5）结构支撑架搭设完成后，必须经有关技术人员及安全人员检查验收合格后，才能进行使用。

（1）拆除前的准备工作

a.组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员等进行技术交底，明确拆除顺序、安全保护措施、特殊构件的拆除方法。

b.查看混凝土早期强度报告是否达到拆除强度要求规定强度值。

查看混凝土早期强度值 填写拆模申请表 审批验收

技术和安全交底 拆除模板架料

JJF 1173-2018标准下载按规格分类堆码好材料 清场

a.侧模：在混凝土能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

b.底模应符合下表规定后，方可拆除。

c.结合本工程实际情况中施工活荷载较大，在拆除模板架料时，在结构构件的跨中可留2—3排模板和支撑系统不拆除，以承受产生的施工活荷载。

d.拆下来的模板及架料应按规格、分类堆码及清理。

220kV奉节铁甲变电站施工组织设计.doc重庆昌州实业（集团）有限公司