施工组织设计下载简介

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登封锦鹏大厦工程悬挑脚手架施工方案

四、构造要求及技术措施

4.1悬挑式双排脚手架的构造要求及技术措施

本工程采用悬挑式双排脚手架，首先在地下室顶板预埋两道用20钢筋制作的锚环，间距1500，作为固定水平挑杆用，等顶板混凝土强度达到设计强度的75%后，进行悬挑槽钢底座的搭设。先固定水平悬挑槽钢，然后按照设计尺寸搭设第一道大横杆，竖立杆。具体构造做法如附图一所示。

悬挑架全部选用双排立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm。

大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，同一步大横杆四周要连通。大横杆采用对接扣件连接GB／T 50903-2013标准下载，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50cm），局部高差不超过5cm。

每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm。

4.1.5纵、横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。

剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。

首层及作业层脚手板铺满、铺稳，离开外墙装饰面150mm。脚手板设置在四根纵向水平杆上，木质脚手板要与支承杆有可靠的固定。脚手板必须搁置在小横杆上，在同一排横杆上搭接长度应大于200mm，严禁出现探头板，脚手板一律采用两股8号铁丝拧成一根绑扎固定。

连墙件采用刚性连接，垂直间距不小于4.8m，水平间距为4.1m。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，第一道连墙件从4.800m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。

脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。

五、脚手架的搭设和拆除施工工艺

（一）、脚手架搭设施工工艺

悬挑脚手架搭设的工艺流程：一层锚环预埋→工字钢安装→逐根竖立杆同时安纵向扫地杆→安横向扫地杆→安装第一步大横杆、小横杆→安装第二步大横杆、小横杆→加临时斜撑杆、第三步大横杆、小横杆→搭设剪刀撑→安装连墙件→挂安全网→铺脚手板→安踢脚板及栏杆→安装斜吊钢丝绳→循环向上搭设。

双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

（二）、脚手架拆除施工工艺

拆架程序要遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪力撑→纵向水平杆→横向水平杆→立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪力撑时，要先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所用连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不能大于2步，如高差大于2步，要增设连墙杆加固。要保证拆除后的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，要加设临时支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m时），要先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙杆。

（一）、材质及其使用安全技术措施

1、扣件的紧固程度不应小于40N·m,且不大于65N·m。对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓要保持适当的拧紧程度。

2、对接扣件安装时其开口要向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

3、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

4、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

5、外脚手架严禁钢竹、钢木滑搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹蔑、塑料混用。

（二）、脚手架搭设的安全技术措施

1、搭设过程中要划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

2、开始搭设立杆时，要每根外侧柱子处设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

3、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要架子稳定。

4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步。

5、在搭设过程中要由安全员、架工组长等进行检查、验收。每两步验收一次。

（三）、脚手架上施工作业的安全技术措施

1、结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/m2，确保较大安全储备。

3、施工时不允许多层作业，同时作业层数不得超过两层。

4、当作业层高出其下连墙杆3m以上，且其上尚及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

（四）、脚手架拆除的安全技术措施

1、拆除前，先要将架上的杂物清理干净，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后方可作业。

2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

3、拆架时要划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面要设专人指挥，禁止非作业人员进入。

4、拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，要先通知对方采取防范措施，以防坠落。

5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，要将拆除情况交代清楚后方可离开。

6、每天拆架下班时，不得留下隐患部位。

7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。

8、所用杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

（五）、安全文明施工措施

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支撑时，如需拆改时，要由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。

8、严禁利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时严禁碰撞和拖动脚手架。

9、严禁将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上。

10、在架子上作业人员不得随意拆除脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所用架子配件。

11、拆除架子面使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。、

13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

14、不使用的工具要放在工具袋内，防止坠落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

15、脚手架堆放场要做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领退料制度。

16、施工人员要做到活完，料净、脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

17、运至地面的材料要按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。要随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

18、六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨期要经常检查脚手板，采取防滑措施。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3＝0.053kN/m

活荷载标准值Q=3×1.05/3＝1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×(0.038＋0.053)＝0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050＝1.470kN/m

`大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为：M1=(0.08×0.109+0.1×1.470)×1.50×1.50＝0.350kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)

=0.412×1000000/5080＝81.102N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:

静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.053＝0.091kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.091.+0.990×1.050)×1500.00×1500.00×1500.00×1500.00/(100×206000×121900.0)＝2.220mm

大横杆的最大挠度小于1500.00/150=10mm,满足要求。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.50＝0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/3＝0.079kN

活荷载标准值q=3×1.05×1.50/3＝1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.057＋1.2×0.079＋1.40×1.575＝2.368kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=1.2×0.038×1.05×1.05/8＋2.368×1.05/3＝0.835kN.m

=0.835×1000000/5080＝164.370N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×0.038×1050.00×1050.00×1050.00×1050.00/(384×206000×121900)＝0.024mm

集中荷载标准值P=0.057＋0.079＋1.575＝1.711kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

最大挠度和V=V1+V2=2.824mm

小横杆的最大挠度小于1500.00/150=10mm,满足要求。

（三）扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN，双单扣件取12.0kN；

R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.05＝0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.50×1.05/2＝0.118kN

活荷载标准值Q=3×1.50×1.05/2＝2.363kN

荷载的计算值R=1.2×0.040＋1.2×0.118＋1.4×2.363＝3.498＜RC＝8.0k

单扣件抗滑承载力的设计满足要求。

（四）脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：查《施工手册》P194页，标准值取0.1121；

NG1=0.1121×26＝2.690kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆板，标准值为0.15

NG2=0.15×6×(1.50＋0.35)/2＝0.945kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.11×1.50×6/2＝0.495kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；标准值为：0.005

NG4=0.005×1.50×26＝0.180kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.690＋0.945＋0.495＋0.180＝4.310kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得:活荷载标准值NQ=3×2×1.50×1.05/2＝4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us──风荷载体型系数：Us=1.200

经计算得：风荷载标准值Wk=0.7×0.5×1.00×1.200＝0.420kN/m2。

（注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

=1.2×4.310＋0.85×1.4×4.725＝10.795KN

其中NG1——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2——构配件自重标准值产生的轴向力;

Nq——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。

（五）立杆的稳定性计算:

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=10795.000N；

φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197,查表取值:0.186；

λ──长细比，λ=l0/i=3119.000/15.8＝197

l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，

l0=kuh=1.155×1.5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；

i──立杆的截面回转半径，i=15.8mm；

k──计算长度附加系数，取1.155；

u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；

A──立杆净截面面积，A=489mm2；　　

W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3

Mw──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=243.000N.m；

f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；

立杆的稳定性计算:10795.000/(0.186×489)+243000.000/5080＝166.52

考虑风荷载时，立杆的稳定性符合要求。

连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。

连墙件的轴向力计算值应按下式计算：N1=N1w+N0

式中N1──连墙件轴向力计算值(kN)；

N1w──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

N1w=1.4×Wk×Aw=1.4×0.420×16.200＝12.1

Wk──风荷载基本风压值，Wk=0.420kN/m2；

Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.0×4.10＝20.5m2；

N0──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N0=5；（单排取3，双排取5）

经计算得：Nlw=9.526kN，连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+N0=17.1kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=350.00/15.8＝22.15,查表得到
=0.941；

A=489mm2；[f]=205.00N/mm2。

经计算得：Nf=94.33kNNf>Nl，连墙件稳定性满足要求。

连墙件采用架子管连接，计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

（七）悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/L,kl=ml/L,k2=m2/L。

此方案中，m=1700mm，L=3500mm，m1=500mm，m2=1600mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面模量(抵抗矩)W=185cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.310+1.4×4.725=11.787kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1600/5000=0.58

kl=500/5000=0.06

k2=1000/5000=0.23

代入公式，经过计算得：

支座反力RA=11.787(2+0.23+0.06)+0.12×6(1+0.58)(1+0.58)=28.790kN

最大弯矩MA=22.097kN.m

抗弯计算强度f=22.097×1000000/(1.05×185×1000)=113.755N/mm2

水平钢梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

受脚手架作用集中计算荷载N=4.310+4.725=9.035kN

水平钢梁自重计算荷载q=25.15×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大挠度Vmax=6.9mm

水平钢梁的最大挠度小于3400/400,满足要求。

（八）悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号B型工字钢,计算公式如下

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×10.7×94×235/(3500.0×180×235)=0.91

经过计算得：
=22.097×1000000/(0.738×1660000)=18.04N/mm2；

水平钢梁的稳定强度18.04<[f]=235,满足要求。

（九）锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环公路工程标准施工招标文件(2018年版)--第七章 技术规范（交通运输部），拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=22.097kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算市政道路、排水工程施工组织设计方案 - 无目录(1).docx，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=14mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。