施工组织设计下载简介
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模板施工方案(2)（2）验算底模抗弯强度（小楞木间距为400，计算单元取1m板带）
均布荷载产生弯矩：M=0.117q2L2=0.117×7.47×0.42=0.14KN.m
δmax=Mmax/Wn=0.14×106×6/1000×152=3.73KN/mm2
（3）验算底模抗剪强度
DB15／T 942-2015 内蒙古地区沙漠公路施工验收标准.pdf荷载产生剪力：Vmax=0.617q2L=0.617×7.47×0.4=1.84KN
τ===0.184N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2满足要求。
ω＝kw×=0.99×=0.33mm＜=mm
底模传来荷载：7.47×0.4=2.988KN/m
楞木自重：1.2×5.5×0.06×0.08=0.03KN/m
荷载设计值：q2=3.018KN/m
荷载标准值：q1=3.312×0.4+5.5×0.06×0.08=1.35KN/m
（2）复核抗弯强度（钢管间距为950mm）
荷载作用下弯矩：Mmax=0.117q2L2=0.117×3.018×0.952=0.32KN.m
δmax=Mmax/Wn=0.48×106×6/60×802=5.0KN/mm2
荷载作用下：Vmax=0.617q2L=0.617×3.018×0.95=1.77KN
τ===0.55N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
ω=kw×=0.99×=0.475mm＜==2.375mm
假设小楞木的荷载是以集中荷载的形式传给水平钢管。主龙骨采用φ48×3.5mm，水平钢管及钢管立杆间距950mm。水平钢管按三等跨连续梁计算。
F2=3.018×0.95=2.87KN
Mmax=0.311FL=0.311×2.87×0.95=0.848KN.m
（2）杆件受弯承载力验算
Vmax=1.311F=1.311×2.87=3.76KN
F1=1.35×0.95=1.28KN
（5）验算直立钢管的强度及稳定性
考虑铰接点的约束作用，故直立钢管计算长度取1.765m。
长细比λ=l/I=1765/15.8=112
Fˊ=q2×0.95×0.95=7.47×0.95×0.95=6.74KN
3）钢管支撑稳定性验算
主龙骨钢管与直立钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算：
式中：R——主龙骨钢管传给直立钢管的竖向作用力设计值
RC——扣件抗滑承载力设计值，取RC=8.0KN
R=Fˊ=6.74KN≤RC=8.0KN
梁选取最大梁截面尺寸300mm×650mm进行计算。梁模板采用18mm多层板，横档采用60mm×80mm方木，立档采用φ48×3.5mm钢管。
梁的侧模板强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力。
采用插入式振捣器时，新浇砼作用于模板的最大侧压力可按下列公式选取，并取较小值。
F=0.22=0.22×24×3.8×1.0×1.15×=39.96KN/m2
F=γH=24×0.65=15.6KN/m2
取较小值15.6KN/m2进行计算。
振捣砼产生的荷载为4KN/m2
总侧压力q=1.2×15.6+1.4×4=24.32KN/m2。
选侧模18mm厚，横档间距为228mm，侧模看作是跨度为228mm的双跨板。化为线荷载设计值：q2=24.32×1.0=24.32KN/m，线荷载标准值：q1=15.6KN/m
Mmax=0.125q2L2=0.125×24.32×0.2282=0.158KN.m
δmax=Mmax/Wn=158000×6/1000×182=2.93KN/mm2
Vmax=0.625q2l=0.625×24.32×0.228=3.47KN
τ==3×3470/2×1000×18=0.289N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
ω=kw×=0.912×=0.053mm＜=228/400=0.57mm
2、梁侧楞木计算（按三等跨连续梁计算）
侧模传来荷载设计值：24.32×0.206=5.0KN/m
荷载标准值：15.6×0.206=3.21KN/m
（2）复核抗弯强度（钢管间距1000mm）
Mmax=0.117q2L2=0.177×5.0×12=0.585KN.m2
δmax=Mmax/Wn=585000×6/60×802=9.14KN/mm2
（3）计算侧模抗剪强度：
Vmax=0.617q2L=0.617×5.0×1=3.085KN
τ===0.96N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
=0.99×=1.4mm＜l/400=1000/400=2.5mm
砼荷重1.2×24×0.3×0.65=5.616KN/m
钢筋荷重1.2×1.5×0.3×0.65=0.351KN/m
底模板自重1.2×5.5×0.018×0.3=0.036KN/m
振捣砼时产生的荷载1.4×2×0.3=0.84KN/m
荷载设计值：q2=6.843KN/m
荷载标准值：q1=5.00KN/m
（2）验算底模抗弯强度（按二跨等跨连续梁计算）
底模下面的楞木距为143mm，查静力计算手册得荷载不利组合下的最大弯距：
Mmax=0.125q2L2=0.125×6.843×0.1432=0.017KN.m
δmax=Mmax/Wn=17000×6/1000×182=0.315KN/mm2
（3）计算底模抗剪强度
Vmax=0.625q2L=0.625×6.843×0.143=0.612KN
τ=3Vmax/2bh=2×612/2×1000×18=0.051N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
=0.912×=0.004mm＜l/400=143/400=0.36mm
4、梁底楞木计算（按三跨等跨连续梁计算）
（1）底模传来荷载设计值：6.843×0.143=0.979KN/m
荷载标准值：5.00×0.143=0.715KNm/m
（2）复核抗弯强度（钢管支撑间距为1000mm）
Mmax=0.117qL2=0.117×0.979×12=0.115KN.m
δmax=Mmax/Wn=115000×6/60×802=1.80KN/mm2
（3）计算底模抗剪强度
Vmax=0.617qL=0.617×0.979×1=0.604KN
τ=3Vmax/2bh=3×604/2×60×80=0.189N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
=0.99×=0.306mm＜l/400=1000/400=2.5mm
5、梁底钢管水平支撑计算（按双跨连续梁计算）
（1）计算受弯水平钢管的内力
假设梁底楞木传给水平钢管的力是以集中力形式，水平钢管看作是双跨连续梁。
荷载设计值：F2=6.843×0.143=0.98KN
荷载标准值：F1=5.00×0.143=0.715KN
最大弯矩:Mmax=0.203F2L=0.203×0.98×0.575=0.114KN.m
最大剪力:Vmax=0.688F2=0.688×0.98=0.674KN
（2）杆件抗弯承载力验算
＜[V]=L/400=575/400=1.4mm
考虑铰接点的约束作用，故直立钢管计算长度取1.765m。
长细比λ=l/I=1765/15.8=112
=22.81×1.0×1/3=7.60KN
3）钢管支撑稳定性验算
主龙骨钢管与直立钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算：
式中：R——主龙骨钢管传给直立钢管的竖向作用力设计值
RC——扣件抗滑承载力设计值，取RC=8.0KN
经计算，得R=Fˊ=6.84KN＜RC=8.0KN
本工程柱最大截面尺寸为500mm×500mm，柱高度为3.6m，一次性浇筑完成。混凝土采用商品混凝土，浇筑速度V=2m/h。模板采用18厚多层板，楞木采用60mm×80mm方木，柱箍采用φ48×3.5mm钢管，间距为400mm。
马尾松、樟子松：顺纹抗剪强度设计值fV=1.4N/mm2顺纹抗弯强度设计值fm=13N/mm2
顺纹抗压强度设计值fc=10N/mm2弹性模量E=9000N/mm2
柱模板受到混凝土的侧压力为：
F=0.22=0.22×24×6.67×1.0×1.15×=57.27KN/m2
F=γH=24×3.6=86.4KN/m2
取较小值F=57.27KN/m2进行计算，并考虑倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载4KN/m2，则总侧压力q=57.27×1.2+4×1.4=74.32KN/m2
按两跨连续梁计算，其挠度应满足以下条件：
≤[w]=S/400
E木——木材的弹性模量，E木=9000N/mm2
I——模板截面惯性矩，I=bh3/12(mm4)
Kw——系数，两跨连续梁，Kw=0.912
q——侧压力线荷载，取100mm板宽为计算单元，q=7.432KN/m
则，S==253mm，取S=242mm
楞木受到的侧压力q=74.32KN/m2，现楞木间距为242mm，线荷载q=74.32×0.242=17.99KN/m
q=17.99KN/m
图1：楞木强度计算简图
取钢管柱箍间距为400mm，则验算其强度和挠度如下：
荷载作用下弯矩：Mmax=0.125qL2=0.125×17.99×0.42=0.36KN.m
δmax=Mmax/Wn=360000×6/60×802=5.62KN/mm2
荷载作用下：Vmax=0.625qL=0.625×17.99×0.4=4.50KN
τ=3Vmax/2bh=3×4500/2×60×80=1.40N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
q=57.27×0.242=13.86KN/m
ω=kw×=0.812×=0.154mm＜==1mm
钢管柱箍的集中荷载为：F=74.32×0.242×0.4=7.19KN
图2：钢管柱箍强度计算简图
荷载作用下弯矩：Mmax=1.027KN.m
荷载作用下：Vmax=F=7.19KN
柱模板按简支梁计算，最大弯矩：
Mmax=1/8ql2=1/8×7.432×0.2422=0.054KN.M
δmax=Mmax/W=54000/5400=10.0KN/mm2
抗剪强度验算：τ=3Vmax/2bh=3×7432/2×500×18=1.24N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
（四）预应力混凝土圆孔板核算
本工程地面以下为预应力混凝土圆孔板架空层，钢管支撑架直接支承在预应力混凝土圆孔板上，在开间中间两排立杆沿进深方向垫250mm×40mm×4000mm的通长木板，其余立杆下垫350mm×350mm×40mm的木垫板。
假设立杆下圆孔板暂且不承受立杆传下的荷载，立杆传下的荷载由立杆两侧的圆孔板承受，计算简图见图3：
图3：立杆下通长木垫板施工荷载计算简图
（1）按弯矩计算最大承载力
由[σ]=，得Mmax=[σ]·Wn=k·fm·Wn=1.3×13×250×402/6=1.127KN.m
按三跨等跨连续梁计算：
由Mmax=0.213F2木l,得F2木=Mmax/0.213l=1.127/0.213×1.0=5.29KN
（2）按剪力计算最大承载力
由[τ]=，得Vmax=2[τ]bh/3=2k·fv·b·h/3=2×1.3×1.4×250×40/3=12.1KN
由Vmax=0.675F2木，得F2木=Vmax/0.675=12.1/0.675=17.9KN
（3）按挠度计算最大承载力
由[ω]=kw×，得F2木===18.6KN
取三者最小值，F2木=5.29KN
（4）计算最大支座反力
RB=1.3F2木=1.3×5.29=6.877KN
2、立杆两侧圆孔板的受力验算
F=RB=6.877KN
g=0.945KN/m
图4：立杆两侧圆孔板施工荷载计算简图
RA=F+gl/2=6.877+0.945×3.835/2=8.69KN
3、立杆下圆孔板的受力验算
根据计算，框架梁下钢管边立杆支承在预应力混凝土圆孔板上集中荷载为:
F梁杆=22.81××=0.4KN
现浇楼板下钢管立杆支承在预应力混凝土圆孔板上集中荷载为:
F板杆1=7.47×（+0.407）×0.95=6.59KN
F板杆2=7.47×0.95×0.95=6.74KN
预应力混凝土圆孔板自重线荷载为:
中华人民共和国标准监理招标文件（2017年版）.pdfg板=1.89×0.5=0.945KN/m
F钢管=（0.95×5+3.55）×38.4/1000=0.3KN
集中荷载：F1=F板杆1+F钢管+F梁杆=6.59+0.3+0.4=7.29KN
F2=F板杆2+F钢管=6.74+0.3=7.04KN
F1FFF1g=0.945KN/m
DB13(J)T 8340-2020 地下管网球墨铸铁排水管道设计标准.pdf图5：立杆下圆孔板施工荷载计算简图
RA=F1+F2+gl=7.29+1.75+=10.85KN