施工组织设计下载简介

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经过计算得到最大弯矩M=0.281kN·m，最大支座反力R=3.763kN，最大变形ν=0.177mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.81×105/8.33×104=3.4N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2GB／T 39750-2021 光伏发电系统直流电弧保护技术要求.pdf，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.177mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.763kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.593kN·m，最大支座反力R=8.373kN，最大变形ν=0.432mm

(1)主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5.93×105/8.99×103=66N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=66N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.432mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.432mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=350×20×20/6=2.33×104mm3；

I=350×20×20×20/12=2.33×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×(24.00+1.50)×0.35×0.77=8.247kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2:1.2×0.30×0.35=0.126kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×(2.00+2.00)×0.35=1.960kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(8.247+0.126)×3002+0.117×1.96×3002=9.60×104N·mm；

σ=Mmax/W=9.60×104/2.33×104=4.1N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.373×3004/(100×6000×2.33×105)=0.328mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.328mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm，满足要求！

六、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24+1.5)×0.77×0.3+0.3×0.3×(2×0.67+0.35)/0.35]=7.59kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2+2)×0.3=1.68kN/m；

均布荷载设计值q=7.590+1.680=9.270kN/m；

梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=8×8×8/6=8.53×101cm3；

I=8×8×8×8/12=3.41×102cm4；

E=10000N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

N1=N2=1.781kN；

最大弯矩：M=0.359kN·m

最大剪力：V=1.781kN

方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.359×106/8.53×104=4.2N/mm2；

方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.781×1000/(2×80×80)=0.417N/mm2；

方木的最大挠度：ν=0.15mm；

方木的允许挠度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木最大应力计算值4.206N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.417N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.150mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！

七、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.781kN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.6kN·m；

最大变形νmax=0.867mm；

最大支座力Rmax=6.478kN；

最大应力σ=M/W=0.6×106/(8.98×103)=66.8N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值66.8N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0.867mm小于1000/150与10mm,满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

纵向钢管的最大支座反力：N1=6.478kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×11.52=1.785kN；

N=N1+N2=6.478+1.785=8.263kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.45]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.9=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8262.657/(0.205×424)=95.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=95.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

6.4.中空层板模板(满堂钢管架)计算书

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.45；模板支架搭设高度(m):11.52；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；

楼板的计算厚度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5=6.92kN/m

最大弯矩M=0.1×6.92×2502=43250N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=43250/54000=0.801N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.801N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.85kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.016mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.016mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.1+0.35×0.25=0.712kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.712+1.4×0.625=1.73kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.73×12=0.173kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.173×106/83333.33=2.076N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.076N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.73×1=1.038kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.038×103/(2×50×100)=0.311N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.311N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.712kN/m；

最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.129mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.076kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.779kN·m；

最大变形Vmax=1.236mm；

最大支座力Qmax=9.083kN；

最大应力σ=778624.548/8980=86.707N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值86.707N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.236mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×11.52=1.594kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.1×1×1=2.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.444kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.633kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.45×2=2.4m；

l0/i=2400/15.9=151；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11633.242/(0.305×424)=89.957N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=89.957N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.019×(1.5+0.45×2)=2.854m；

Lo/i=2854.015/15.9=179；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.223；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11633.242/(0.223×424)=123.035N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=123.035N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

GB／T 39972-2021 国土空间规划“一张图”实施监督信息系统技术规范.pdffg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.633/0.25=46.533kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.633kN；

九洲兴达家园B区7#楼施工组织设计基础底面面积：A=0.25m2。

p=46.533≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！