施工组织设计下载简介

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1.梁上部纵筋，HRB335钢筋，620。

2.梁下部纵筋，HRB335钢筋，620。

3.梁腰筋，HRB335钢筋，620。

最小配筋率为0.15%DB14T 2492-2022 学校食堂食品快速检测实验室建设规范.pdf，所以最小配筋面积为:6000×400×0.15%=3600mm2。

（2）、1#塔吊基础计算

塔吊型号：JL5613，塔吊起升高度H：50.00m，

塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：0.50m，

自重F1：540kN，基础承台厚度hc：1.60m，

最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，

混凝土强度等级：C35，钢筋级别：II级钢，

额定起重力矩：600kN·m，基础所受的水平力：30kN，

标准节长度a：2.5m，

主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，

所处城市：辽宁葫芦岛市，基本风压W0：0.6kN/m2，

地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.25。

二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：

混凝土基础抗倾翻稳定性计算：

E=M/(F+G)=2222.96/(720.00+1200.00)=1.16m≤Bc/3=1.67m

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=720.00kN；

G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1200.00kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1587.83=2222.96kN·m；

e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.158m,故e>Bc/6=0.833m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

有附着的压力设计值P=(720.000+1200.000)/5.0002=76.800kPa；

偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(720.000+1200.000)/(3×5.000×1.342)=190.731kPa。

解得地基承载力设计值：fa=165.010kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=165.010kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=76.800kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=190.731kPa，满足要求！

四、基础受冲切承载力验算

am=[1.60+(1.60+2×1.55)]/2=3.15m；

Fl=190.73×0.75=143.05kN。

允许冲切力：0.7×0.93×1.57×3150.00×1550.00=5008143.00N=5008.14kN>Fl=143.05kN；

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

经过计算得：αs=656.59×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.55×103)2)=0.003；

As=656.59×106/(0.998×1.55×300.00)=1414.34mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1600.00×0.15%=12000.00mm2。

故取As=12000.00mm2。

（3）、3#、4#、5#塔吊基础计算

塔吊型号：QTZ40；塔吊自重Gt：280.4kN；

标准节长度b：2.2m；最大起重荷载Q：40kN；

塔身宽度B：1.5m；主弦杆材料：角钢/方钢；

塔吊起升高度H：50m；主弦杆宽度c：140mm；

额定起重力矩Me：400kN·m；基础所受的水平力P：20kN；

额定起重力矩Me：400kN·m；基础所受的水平力P：50kN；

所处城市：辽宁葫芦岛市风荷载高度变化系数μz：1.54；

地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区；

非工作状态时，基本风压ω0：0.6kN·m；

工作状态时，基本风压ω0：0.6kN·m；

交叉梁截面高度h1：1.2m；交叉梁宽t：1.4m；

基础底面宽度Bc：5.6m；基础底板厚度h2：0.3m；

基础上部中心部分正方形边长a1：3.5m；混凝土强度等级：C35；

承台混凝土保护层厚度：50mm；基础埋置深度d：0.6m；

十字交叉梁上部钢筋直径：20mm；十字交叉梁上部钢筋型号：HRB335；

十字交叉梁底部钢筋直径：20mm；十字交叉梁底部钢筋型号：HRB335；

十字交叉梁箍筋直径：12mm；十字交叉梁箍筋型号：HRB335；

十字交叉梁箍筋肢数：10；

十字交叉梁腰筋直径：20mm；十字交叉梁腰筋型号：HRB335；

基础底板钢筋直径：20mm；基础底板钢筋型号：HRB335；

地基承载力特征值fak：160kN/m2；

基础宽度的地基承载力修正系数ηb：0.15；

基础埋深的地基承载力修正系数ηd：1.4；

基础底面以下土的重度γ：16.7kN/m3；

基础底面以上土的加权平均重度γm：20kN/m3；

地基承载力设计值fa：169.313kN/m2；

一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

塔吊自重：G=280.400kN；

塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；

作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×280.400+1.2×40.000=384.480kN；

地处辽宁锦州市，基本风压为ω0=0.60kN/m2；

查表得：荷载高度变化系数μz=1.54；

φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/Bb

φ=[(3×1.50+2×0.14+(4×(0.14)2+(1.50)2)0.5)×0.14]/(1.50×2.20)=0.535

因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.90；

高度z处的风振系数取：βz=1.0；

ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×1.54×0.60=1.23kN/m2；

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.23×0.54×1.50×50.00×50.00×0.5=1233.69kN·m；

Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h1)=1.4×(400.00+1233.69+20.00×1.20)=2320.77kN·m；

二、塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e=M/(F+G)≤20.5Bc/3

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

M──作用在基础上的弯矩；

F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力，G=25×1.2×27.917=837.51kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：e=2320.766/(384.480+837.510)=1.899m<20.5×5.600/3=2.640m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

e=M/(F+G)=2320.766/(384.48+837.51)=1.899≥Bc/6=5.6/6=0.933

式中F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

解得修正后的地基承载力特征值：fa=169.313kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=169.313kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=105.798kPa，满足要求！

四、基础受冲切承载力验算

F1≤0.7βhpftamho

允许冲切力：0.7×0.97×1.57×784.92×250.00=208469.337N=208.469kN≥Fl=65.18kN；

实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！

一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

塔吊自重：G=280.400kN；

塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；

作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×280.400+1.2×40.000=384.480kN；

地处辽宁锦州市，基本风压为ω0=0.60kN/m2；

φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/Bb

φ=(3×1.50×0.14+2×2.20×0.14+(4×(1.50)2+(2.20)2)0.5×0.14)/(1.50×2.20)=0.535

因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.90

查表得：荷载高度变化系数μz=1.54

高度z处的风振系数取：βz=1.0

ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×1.54×0.60=1.23kN/m2

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.23×0.54×1.50×50.00×50.00×0.5=1233.69kN·m

Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h1)=1.4×(400.00+1233.69+50.00×1.20)=2371.17kN·m

二、塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e=M/(F+G)≤20.5Bc/3

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

M──作用在基础上的弯矩；

F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力，G=25×1.2×27.917=837.51kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：e=2371.166/(384.480+837.510)=1.940m<20.5×5.600/3=2.640m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

e=M/(F+G)=2371.166/(384.48+837.51)=1.94≥Bc/6=5.6/6=0.933

式中F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

解得修正后的地基承载力特征值：fa=169.313kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=169.313kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=108.891kPa，满足要求！

四、基础受冲切承载力验算

F1≤0.7βhpftamho

允许冲切力：0.7×0.97×1.57×784.92×250.00=208469.337N=208.469kN≥Fl=67.09kN；

实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！

交叉梁配筋按厂家提供的塔吊基础图配筋，配筋为：

1.梁上部纵筋，HRB335钢筋，616。

2.梁下部纵筋框架结构住宅施工组织设计，HRB335钢筋，616。

3.梁腰筋，HRB335钢筋，616。

(5)、板底配筋计算：

最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:5600×300×0.15%=2520mm2。

（3）6#、7#塔吊基础计算

解得修正后的地基承载力特征值：fa=200.690kPa；

地基承载力特征值fa大于塔吊基础图要求Pmax=200kPa蒸压加气混凝土砌块施工工艺标准，满足要求！故塔吊基础按厂家提供的基础图施工。

12.塔吊厂家基础图（见附图）

塔吊基础围护示意图（见附图）