施工组织设计下载简介
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万科沁园12#楼二层、地下室顶板梁高大支模工程专项施工方案混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.85；梁两侧立杆间距(m):0.90；
通桥（2017）2101-I.pdf承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；
次楞间距(mm)：350；
主楞间距为：350mm，100mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
2、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；
计算跨度(内楞间距):l=350mm；
面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；
面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！
4、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×102×2/6=166.67cm3；
I=5×103×2/12=833.33cm4；
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距):l=250mm；
内楞的最大弯距:M=0.096×21.96×250.002=1.32×105N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.25=8.455kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.32×105/1.67×105=0.791N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=0.791N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×8.33×106)=0.112mm；
内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.112mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=2.05kN·m；
其中，F=1/3×q×h=5.856，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.05×106/1.02×104=201.732N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=201.732N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×5856.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.235mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.235mm
外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.235mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径:14mm；
穿梁螺栓有效直径:11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=700×18×18/6=3.78×104mm3；
I=700×18×18×18/12=3.40×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24.00+1.50）×0.70×0.80×0.90=15.42kN/m；
q2:1.2×0.35×0.70×0.90=0.26kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:1.4×2.00×0.70×0.90=1.76kN/m；
q=q1+q2+q3=15.42+0.26+1.76=17.45kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×17.451×0.32=0.157kN·m；
σ=0.157×106/3.78×104=4.155N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=4.155N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.70=14.53KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×14.525×3004/(100×9500×3.40×105)=0.246mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.246mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm，满足要求！
7、梁底支撑木方的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×0.8×0.3=6.12kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.35×0.3×(2×0.8+0.7)/0.7=0.345kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；
7.2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值q=1.2×6.120+1.2×0.345=7.758kN/m；
活荷载设计值P=1.4×1.350=1.890kN/m；
荷载设计值q=7.758+1.890=9.648kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=8.33×101cm3；
I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；
7.3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
方木的支座力N1=N3=0.823KN，N2=5.108KN;
方木最大应力计算值：σ=0.221×106/83333.33=2.648N/mm2；
方木最大剪力计算值：T=3×5.108×1000/(2×50×100)=1.532N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.044mm；
方木的允许挠度：[ν]=0.9×103/2/250=1.8mm；
方木最大应力计算值2.648N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值1.532N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.044mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.800mm，满足要求！
8、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；
W=10.16cm3；
I=24.38cm4；
8.1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.823KN.
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.198kN·m；
最大变形Vmax=0.228mm；
最大支座力Rmax=2.688kN；
最大应力σ=0.198×106/(10.16×103)=19.441N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值19.441N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=0.228mm小于900/150与10mm,满足要求!
8.2.梁底托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.108KN.
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=1.226kN·m；
最大变形Vmax=1.418mm；
最大支座力Rmax=16.687kN；
最大应力σ=1.226×106/(10.16×103)=120.693N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值120.693N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=1.418mm小于900/150与10mm,满足要求!
9、立杆的稳定性计算:
9.1.梁两侧立杆稳定性验算:
纵向钢管的最大支座反力：N1=2.688kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.85=0.509kN；
N=2.688+0.509=3.197kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；
Lo/i=2356.2/15.8=149；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；
钢管立杆受压应力计算值；σ=3197.085/(0.312×489)=20.955N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=20.955N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
9.2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
梁底支撑最大支座反力：N1=16.687kN；
N=16.687+0.509=17.053kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；
Lo/i=2356.2/15.8=149；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；
钢管立杆受压应力计算值；σ=17052.921/(0.312×489)=111.773N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=111.773N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
1、支撑应严格按照施工设计确定的间距搭设，纵横水平拉杆间距不得超过设计确定的高度，钢管立杆必须垂直，钢管立杆与水平杆之间的自锁件必须锁紧牢固。所有钢管立杆承插连接口必须错位连接，不能在同一水平面连接。
2、混凝土浇注及整个施工过程中严禁集中堆料施工方案锤击桩，混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他安全情况及进通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。
3、模板拆除前应进行详细的安全技术交底；拆除楼板模板时不得松动和碰撞大梁支撑和扣件；拆模过程中应有专人进行监督。大梁底模待混凝土强度达到设计强度后才能拆除。
4、立杆全长通长设置，不在混凝土硬化地面的立杆下铺木垫板垫50*100木枋，立杆设置应确保垂直，落地坚实，严禁吊脚杆。
5、模板及支撑系统完成后GB／T 19812.3-2017 塑料节水灌溉器材 第3部分：内镶式滴灌管及滴灌带，经施工长和安全负责人、监理、检查验收进行整体验收，确认合格后方可进行下道工序，并做好检查记录。
附图1、高支模搭设平面图、剖面图、立面图。
附图2、大支模搭设平面图、剖面图、立面图。