施工组织设计下载简介

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（修改）某五星级酒店双排钢管扣件式脚手架施工方案023

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；

GB／T 5169.29-2020 电工电子产品着火危险试验 第29部分：热释放 总则.pdf活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×20.00=2.626；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.126kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.126+0.85×1.4×3.15=8.699kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.82/10=0.137kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=9.361kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9361/(0.188×424)=117.43N/mm2；

立杆稳定性计算σ=117.43N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.699kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8699.1/(0.188×424)+137240.082/4490=139.697N/mm2；

立杆稳定性计算σ=139.697N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.237kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=10.382

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为700mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×35.5×0.0001×78.5=0.334kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=11.681kN；

R[2]=8.088kN；

最大弯矩Mmax=1.518kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.518×106/(1.05×237000)+

0×103/3550=6.1N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值6.1N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下

φb=570×11.4×100×235/(1000×200×235)=3.25

经过计算得到最大应力σ=1.518×106/(0.983×237000)=6.514N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=6.514小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.313kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=12.313kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取12.313kN，α=0.82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于16mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=12.313kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1231.308×4/3.142×125)1/2=12mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.045kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[45.023×4/(3.142×50×2)]1/2=0.757mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

45.023/(3.142×20×1.43)=0.501mm。

螺栓的轴向拉力N=0.045kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=8.09kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

型钢悬挑卸料平台计算书

脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.90；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.00；

钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；

预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；

次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平；

次梁水平间距ld(m)：0.60，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00；

平台计算宽度(m)：2.80。

次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距0.6m，其截面特性为：

面积A=15.69cm2；

惯性距Ix=391.466cm4；

转动惯量Wx=62.137cm3；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。

(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.60=0.21kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/3.50/2.80×0.60=0.61kN/m；

(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.21+0.61+0.12)=1.13kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.60×2.80=4.70kN。

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，最大弯矩M=1.13×2.802/8+4.70×2.80/4=4.40kN.m。

次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.40×103/(1.05×62.14)=67.47N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=67.475N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(2.80×126.00×235.0)=0.77；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb=0.704；

次梁槽钢的稳定性验算σ=4.40×103/(0.704×62.137)=100.63N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=100.626N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号槽钢槽口水平，其截面特性为：

面积A=25.15cm2；

惯性距Ix=934.5cm4；

转动惯量Wx=116.8cm3；

回转半径ix=6.1cm；

截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.19)=0.40kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(1.13×2.80+4.70)/2=3.94kN；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：

R[1]=14.616kN；

R[2]=14.343kN；

最大支座反力为Rmax=14.616kN；

最大弯矩Mmax=10.026kN.m；

最大挠度V=6.120mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=1.00×107/1.05/116800.0+9.94×103/2515.000=85.704N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值85.704N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

φb=570×10.0×65.0×235/(3500.0×160.0×235.0)=0.662；

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb=0.644；

主梁槽钢的稳定性验算σ=1.00×107/(0.644×116800.00)=133.34N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=133.34N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(5/(0.9+2.5))=0.827；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RU1=14.616/0.827=17.68kN；

五、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为17.68kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取17.675kN，α=0.82,K=6，得到：d=16.1mm。

钢丝绳最小直径必须大于17mm才能满足要求！

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=17675.404N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度DLT1237-2013 1000kV继电保护及电网安全自动装置检验规程，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[17675.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=21.2mm。

七、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载T／CSNAME 017.3-2021标准下载，配专人监督。