施工组织设计下载简介

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瓦里安高能加速器机房超厚墙板施工方案

顶板顶部横楞采用20槽钢,板厚处（2.5m厚处采用焊接）。间距为800×800。

2．1、模板面板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×2.500×0.600+0.500×0.600=37.800kN/m，活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

圆明园站地面工程施工方案W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　

M——面板的最大弯距(N.mm)；　　

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100×(1.2×37.800+1.4×2.700)×0.200×0.200=0.197kN.m。经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.197×1000×1000/32400=6.067N/mm2,面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×37.800+1.4×2.700)×0.200=5.897kN　　截面抗剪强度计算值T=3×5897.0/(2×600.000×18.000)=0.819N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2，抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250，面板最大挠度计算值v=0.677×37.800×2004/(100×6000×291600)=0.234mm，面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

2．2、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，Φ48×3.5截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；Φ219×6截面惯性矩I=12.19cm4；I=22787400mm4、W=208104mm3

2.2.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×2.500×0.200=12.500kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.500×0.200=0.100kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m，静荷载q1=1.2×12.500+1.2×0.100=15.120kN/m，活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

2.2.2.抗弯强度计算

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.38×0.30×0.30=0.147kN.m；

最大剪力Q=0.6×0.300×16.380=2.948kN；

最大支座力N=1.1×0.300×16.380=5.405kN；

抗弯计算强度f=0.147×106/5080.0=29.02N/mm2；

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

2.2.3.挠度计算：三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×13.500+0.990×0.900)×300.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.029mm，纵向钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

2．3、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.41kN，经过连续梁的计算得到，最大弯矩302kN.m

最大变形vmax=0.066mm；

最大支座力Qmax=9.329kN；

抗弯计算强度f=0.302×106/5080.0=59.38N/mm2；

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

2．4、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆杆件的抗滑承载力按照下式计算：规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

2．5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)，作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

2.5.1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×3.400=0.506kN

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×0.600×0.300=0.090kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×2.500×0.600×0.300=11.250kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=11.846kN。2.5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.600×0.300=0.810kN

2.5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ

2．6、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=15.35——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58（

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89　　

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；　　

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　

l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)、(2)k1——计算长度附加系数，取值为1.155；　　

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70　　

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果=85.45N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果=44.23N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

计算参数：混凝土为C30P6、矿渣硅酸盐水泥为P.S.32.5

mc=319kg/m3（按每立方砼水泥按319kg考虑）、Q=461KJ/kg、c=0.91KJ/kg.K、β=2400kg/m3、混凝土浇筑温度按27℃考虑。

1、3d最大水化热绝热温升值

Tmax=mc.Q/(c.β)=319*461/（0.91×2400）=67.34℃。

2、3d混凝土内部实际最高温度

Tmax=TO+T（t）ξ

3d水化热温升：T（3）ξ=67.34×0.57=36.7℃

混凝土内部最高温度为：

T3=TO+T（3）ξ=27+36.7=63.7℃

混凝土断面采用麻袋保温养护，则

传热系数β=1/[δ/λ+1/βa]=1/[0.005/0.14+1/23]=12.7

混凝土导热系数λ取2.33W/m.k

混凝土计算高度H=h+2h’=2+2×0.12=2.24m

大气平均温度Ta按22℃考虑

建筑工程施工工艺样板要点BIM图集（湖南五建）混凝土内部温度与表面温度之差：

混凝土表面温度与大气温度之差：

虽表面温差能满足要求，但混凝土梯度不能满足防裂要求，因此内部混凝土温度需要采取有效降温措施。(详见大体积砼降温方案进行降温)

大体积砼养护措施：拟采取保温保湿养护，减少砼内外温差延长散热时间（即后期缓慢的降温），使砼在缓慢的散热过程中获得必要的强度来抵抗温度应力，同时降低变形变化的速度，有效的削减约束应力，防止内外温差过大超过允许界限而导致出现温度收缩裂缝。其目的主要是防止砼出现有害的深进或贯穿性温度收缩裂缝。方法是采用表面覆盖一层塑料薄膜两层干草袋外加一层薄膜，墙面的模板根据现场实际情况干挂两层草袋做保温保湿养护进行,草袋上下错开，搭接压紧，交接处包裹，形成良好的保温层，使砼表面保持较高的温度，减少砼表面热扩散，充分发生发挥砼强度的潜力和材料的松弛特性，使应力小于抗拉强度。

由于直线加速机房内支撑较密,基本成密封形式,保温不成在问题,增加湿水养护难度,根据现场实际情况在机房内剪力墙边上部支撑脚手架上预埋Φ25PPR管,PPR管身钻满小孔形成喷洒孔喷水保湿养护，其PPR水管布置详见附图。如遇天气剧变和温度超过报警线时采用在砼面加设碘钨灯间距(2×2m)进行加温保养。

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