施工组织设计下载简介

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做好施工中的协调配合工作

在施工中将采取QC小组活动，对容易发生的问题组织QC小组活动，利用因果分析图和对策表等工具，并认真实施，预防和纠正质量通病的出现。

DB63／T 1748-2019 突发事件预警信息发布系统数据接口规范.pdf6.4冬期施工保证措施

根据日前施工进展，本工程桥涵混凝土施工全部在冬季进行，因此，制定冬期施工保证措施是很关键的

自室外平均气温连续五天低于5℃的时间起，至次年最后一阶段室外日平均气温连续5天高于5℃的期间应按冬季施工规定执行。

6.4.1、冬季施工准备措施

根据总体施工安排和施工组织设计要求，确定冬季施工的工程项目，并落实有关工程材料、防寒物资、能源和机具设备，编制冬季施工方案和技术措施，对有关人员进行技术交底或培训。应提前组织相关机具设备进场，备足路基填料，以及混凝土圬工等所需外加剂和保温材料进场。

提前进行冬季施工砂浆、混凝土配合比设计；按规定进行热工计算，确保冬施工程项目质量。完成搅拌棚、暖棚搭设，供热锅炉、管道的安装调试工作。

作好冬季防火灾、煤气中毒、触电等工作，配备必要的灭火用具、通风换气设备，及时检查更换老化线路，杜绝安全事故发生。

6.4.2、混凝土工程冬季施工保证措施

冬季施工的工程预先做好冬季施工组织计划及准备工作，对各项设施和材料提前采取防雪、防冻等措施。

1、冬季砼浇注工作安排在气温较高的白天进行。

2、现浇箱涵施工应充分考虑高性能砼自身水化热特点，采用综合蓄热保温工艺，必要时在局部体积较小部位辅助采用低温加热工艺。重视大风对砼塑性开裂及脱模后温度开裂的影响，砼浇筑后尽早采取必要的保湿措施。

3、加强砼原材料控制，本项目决定使用商品混凝土。并对供应商原料基地不定期进行考察。

4、加强混凝土配合比和坍落度控制。投料前，先用热水冲洗搅拌机，投料顺序先放骨料，再加水，拌合后，最后加水泥和掺外加剂，搅拌时间较常温时延长50%，直至混凝土拌合均匀为止。

5、缩短混凝土运输时间，选择最佳路线，确保入模温度，混凝土运输车和输送泵应有保温措施，并应减少混凝土装卸次数。

6、混凝土拌制设备宜设在气温不低于10℃的厂房或暖棚内。模板、钢筋、管道经过预热，表面温度达到5℃以上。

7、混凝土浇注前，对保温设施加强检查，发现问题及时解决。指派经过培训有工作经验的技术工人进行操作，定员定岗，确保混凝土质量。

8、安排在冬季施工的砼项目，砼添加防冻复合早强剂，掺量为水泥用量的1～2%，溶成30～35%的溶液同拌和水一起加入搅拌机内，拌和时间不少于3分钟，确保砼出仓温度大于15℃，砼入仓温度大于5℃。

9、尽可能缩短砼的运输时间，且在运输机具上采取保温措施。

10、冬季施工接缝砼时，采取措施使砼结合面有5℃以上的温度，浇注完成后采取措施保温，至新浇砼达到规定的抗冻强度。

11、做好冬季砼浇注后的养护工作，浇筑完毕的砼面要清除泌水，及时用塑料薄膜遮罩表面后，再用岩棉被覆盖，进行蓄热养护。当气温较低蓄热法不能适应强度增长速度的要求时，可采用电加热的方法养护。

12、鉴于现行砼同条件养护试件不能很好的反映结构实体砼温度、强度及弹性模量的发展，建议采用实体温度测量与匹配养护试件相结合，为合理确定养护方式、拆模时间、预应力张拉工艺以及合龙前应力计算提供参数。

13、冬季开挖基槽时，应周密计划，做到连续施工，以防基槽底层原土冻结。气温低于0℃时，应预留30cm厚的原土或覆盖防冻物。

6.4.3、机械设备冬季施工保证措施

进入冬季后，尽可能将一些材料、设备移入室内存放，对体积较大设备可采取加盖棚布的方法进行覆盖，防止不必要的破坏。

做好水箱、水泵、管道的保温措施，防止冻坏。

施工机械加强冬季保养，对加水、加油润滑部位勤检查，多观察，防止设备冻裂。

所有施工机械在入冬前进行保养，按要求更换冬季机油。每日工作前对所用机械进行预热，并做详细检查，确认无问题后正式作业。

施工机械、车辆采用低标号柴油，每日施工完毕后排空水箱余水，防止冻结，对有特别要求的机械开进车库保温。在冰雪天气作业的车辆安装防滑链。机械加强保养，勤检查，多观察，防止设备冻裂。

水源及消火栓提前做好保温工作，防止受冻。

6.4.4、做好冬季施工人员的防寒保护

做好冬季施工人员防寒保护工作，按劳保规定发放防寒手套、防寒服、防滑鞋、防寒帽等。

6.4.5、冬季焊接施工措施

⑴露天施工焊缝设置防护棚，有效避免雨、雪、大风等不利天气对焊接的影响。环境温度低于5℃或环境湿度高于80%时，采取对焊接接头区域火焰加热，以创造局部施焊条件。

⑵受雨、雪、雾等影响，焊接接头可能受潮或有局部锈蚀，焊接前应将锈蚀部位打磨干净，显露出金属光泽，并进行火焰加热去潮，确认无影响焊接质量的因素后方可焊接。

⑶焊条、焊剂、陶质衬垫等易受潮的焊接材料，应严格按工艺规定保存、烘干及使用。

⑷焊接过程中操作者加强自检、互检力度，每焊完一道焊缝均应仔细检查，确认无影响焊接质量因素后方焊接下一道焊缝。

7、桥面板模板支架计算书

本支架计算公式(3)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，模板支架搭设高度为4.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距l=0.60米，立杆的步距h=1.20米，梁顶托采用木方:150×150mm。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

使用模板类型为：小钢模宽度600mm板面厚度3.00mm。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.600×0.600=9.036kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.750×0.600=0.450kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

q13=2.500×0.600=1.500kN/m

q=25.100×0.600×0.600+0.750×0.600=9.486kN/m

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1=0.9×[1.2×9.486+1.4×1.500]=12.135kN/m

按永久荷载效应控制的组合方式：

q1=0.9×[1.35×9.036+1.4×0.7×1.500]=12.3kN/m

根据以上两者比较应取q1=12.3kN/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.750×0.600=0.486kN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.500=3.150kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=13.02cm3；

截面惯性矩I=58.87cm4；

7.1.1、抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×12.3×0.3002=0.206kN.m

施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.486×0.3002+0.25×3.150×0.300=0.242kN.m

M2>M1，故应采用M2验算抗弯强度。

其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取205.00N/mm2；

经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.242×1000×1000/13020=18.565N/mm2

面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值为设计值。

v=5ql4/384EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=5×14.004×3004/(384×210000×588700)=0.012mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

7.2、支撑方木的计算

方木按照均布荷载下简支梁计算。

7.2.1、荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.900×0.300=6.777kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.750×0.300=0.225kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

q13=2.500×0.300=0.750kN/m

q=25.100×0.900×0.300+0.750×0.300=7.002kN/m

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1=0.9×[1.2×(6.777+0.225)+1.4×0.750]=8.507kN/m

按永久荷载效应控制的组合方式：

q1=0.9×[1.35×(6.777+0.225)+1.4×0.7×0.750]=9.169kN/m

根据以上两者比较应取q1=9.169kN/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.750×0.300=0.243kN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.500=3.150kN

7.2.2、方木的计算

按照简支梁计算，计算过程如下:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3；

I=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4；

7.2.2.1抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×9.169×0.9002=0.928kN.m

施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.243×0.9002+0.25×3.150×0.900=0.733kN.m

M1>M2，故应采用M1验算抗弯强度。

其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——方木的最大弯距(N.mm)；

　　W——方木的净截面抵抗矩；

[f]——方木的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；

经计算得到方木抗弯强度计算值σ=0.928×1000×1000/121500=7.641N/mm2

方木的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!

7.2.2.2挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值为设计值。

v=5ql4/384EI<[v]=l/250

方木最大挠度计算值v=5×7.002×9004/(384×9500×5467500)=1.152mm

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

7.2.2.3最大支座力

最大支座力N=ql=9.169×0.900=8.252kN

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=8.252kN

均布荷载取托梁的自重q=0.216kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=1.121kN.m

经过计算得到最大支座F=18.503kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=15.00×15.00×15.00/6=562.50cm3；

I=15.00×15.00×15.00×15.00/12=4218.75cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.121×106/562500.0=1.99N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×10186/(2×150×150)=0.679N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.1mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

7.4、扣件抗滑移的计算

该工程实际的碗扣件承载力取值为30.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——碗扣件承载力设计值,取30.00KN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

7.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

7.5.1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.1066×4.000=0.426kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.750×0.600×0.900=0.405kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.900×0.600×0.900=12.199kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=13.030kN。

7.5.2、活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.600×0.900=0.540kN

7.5.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

N=0.9×(1.2×NG+1.4×NQ)=14.753kN

N=0.9×(1.35×NG+1.4×0.7×NQ)=16.308kN

根据上述结果比较,应采用16.308kN为设计验算依据。

7.6、立杆的稳定性计算

7.6.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N=16.31kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

（1）.参照《扣件式规范》，由公式(1)计算

l0=kμ(h+2a)(1)

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m；

公式(1)的计算结果：

λ=μ（h+2a）=1.352×(1.200+2×0.30)×100/1.600=152<[λ]=230,满足要求!

立杆计算长度l0=kμ（h+2a）=1.155×1.352×(1.20+2×0.30)=2.81

l0/i=2810.808/16.000=176

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.230

钢管立杆受压应力计算值
=166.98N/mm2，

立杆的稳定性计算
<[f1]=205.00N/mm2,满足要求!

（2）.参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算

l0=k1k2(h+2a)(2)

其中，k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.000×(1.20+2×0.30)=2.13

l0/i=2133.000/16.000=133

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.382

钢管立杆受压应力计算值
=100.77N/mm2，

立杆的稳定性计算
<[f]=205N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

高度H（m）H≤88

k1.1551.1851.2171.291《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数μ

以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（新版未正式实施）

表1模板支架计算长度附加系数k1

步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

7.7、模板的搭设要求:

1、顶部支撑点的设计要求:

a.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座；

b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm；

2、模板支架的构造要求:

a.当模板支架高度≥8m或高宽比≥4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接；

b.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接；

c.杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

d.搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定;

c.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；

d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。

e.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。

f.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

g.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

h.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

3、扣件安装应符合下列规定：

a.螺栓拧紧力矩应控制在40～65N.m之间；

b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；

c.对接扣件开口应朝上或朝内；

d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；

4、碗扣式模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：

a.碗扣式模板支架高度超过4m时，应在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并且每两排设置一组通高专用斜杆，如图所示：

碗扣式模板支架专用斜杆布置立面示意图

碗扣式模板支架专用斜杆布置平面示意图

碗扣式模板支架八字斜杆布置立面示意图

b.碗扣式模板支架四周外围应按以下规定设置斜杆：支架高度在4～12m时，按不少于1/3的外立面框格设置；支架高度12～20m时，按不少于1/2的外立面框格设置；

c.碗扣式模板支架架体立杆接头位置应相互错开，同一断面上有接头的立杆数量不应超过立杆总数的50％；

5、高大模板工程执行建质[2004]213号《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》规定。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

根据主梁的厚度为90cm考虑，施工荷载按每平方米2.5kN，模板荷载按2kN考虑，按间距200mm计算可得平均每米作用在工字钢上的荷载为6.1kN。

设计初始采用16号工字钢，间距200mm，主梁的跨度按5米计算。此时钢结构的应力超限，同时位移不满足规范L/400的要求。建议采用20号工字钢，此时的应力和变形计算结果如下：

图116号工字钢的应力

从图中可以看出应力是满足规范要求，小于140MPa。

图216号工字钢的变形

从图中可以看出变形不满足规范要求，不满足规范L/400的要求，即4800/20=240。

2021一建【建筑】-XW-提分笔记-文档班【推荐】.pdf图320号工字钢的应力图

从图中可以看出应力是满足规范要求，小于140MPa。

图420号工字钢的变形图

从图中可以看出变形满足规范要求，不满足规范L/400的要求，即4800/10=400。

从图中可以看出应力是不满足规范要求，最大值为296MPa。建议采用两排工字钢！或者采用45B的工字钢作为分配梁。

分配梁的刚度较大，变形满足规范要求。

钢支撑能承受很大的集中力作用，关键保证杆件的垂直度TB∕T 10431-2019标准下载，和地基控制要求！

计算结论：分配梁选用45号工字钢，中间跨设双根。