施工组织设计下载简介

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作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

DZ／T 0315-2018 煤炭行业绿色矿山建设规范(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.135×4.000=0.540kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.764kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.405kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.400+2×0.100=1.600m；

L0/i=1600.000/15.900=101.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8404.800/(0.580×450.000)=32.202N/mm2；

立杆稳定性计算σ=32.202N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=360N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4000mm×250mm,截面有效高度ho=230mm。

按照楼板每8天浇筑一层。

2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0m；

q=2×1.2×(0.350+25.000×0.250)+

1×1.2×(0.540×6×6/4.500/4.000)+

1.4×(1.000+2.000)=21.340kN/m2；

单元板带所承受均布荷载q=4.500×21.336=96.012kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0596×96.010×4.0002=91.557kN.m；

因平均气温为21℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C40混凝土强度在8天龄期近似等效为C24.960。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×360.000/(4000.000×230.000×11.882)=0.047

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑Mi=M1+M2=115.392>Mmax=91.557

所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):1400.00；柱截面高度H(mm):1400.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；

对拉螺栓直径(mm):M12；

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.2；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

柱箍的间距(mm):400；柱箍肢数:2；

竖楞材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.2；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=335mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×21.617×335×335=2.43×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.43×105/2.16×104=11.231N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=11.231N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×21.617×335.0=4344.929N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4344.929/(2×400×18.0)=0.905N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.905N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=335.0/250=1.340mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.08×335.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.881mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.881mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.340mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.2；

内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.34×0.90=17.260kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.34×0.90=0.844kN/m；

q=(17.260+0.844)/2=9.052kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×9.052×400.0×400.0=1.45×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.45×105/5.08×103=28.510N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=28.510N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=205.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.34×0.90=17.260kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.34×0.90=0.844kN/m；

q=(17.260+0.844)/2=9.052kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×9.052×400.0=2172.464N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2172.464/(2×60.0×80.0)=0.679N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.679N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=400/400=1.600mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×15.98×400.04/(100×210000.0×1.22×105)=0.108mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.108mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.600mm，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.2；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.335×0.40/2=3.62kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.743kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.295kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.239mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.29kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=55.22N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=55.22N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.239mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=466.7/250=1.867mm；

柱箍的最大挠度ω=0.239mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.867mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.743kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=5.743kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.2；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；

柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.335×0.40/2=3.62kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.743kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.295kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.239mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.29kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=55.224N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=55.224N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.239mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=466.667/250=1.867mm；

柱箍的最大挠度V=0.239mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.867mm，满足要求!

DL 5190.4-2019 电力建设施工技术规范 第4部分：热工仪表及控制装置.pdf八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

DL／T 1957-2018标准下载对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.743kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.743kN小于[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

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