施工组织设计下载简介
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仙隐北路跨线桥模板支架专项施工方案（报批111）1、模板结构及支撑体系
本桥先施工第三联，模板及钢筋场地设置在东侧引道位置，之后施工第二、第一联，模板及钢筋场地设置在第一联桥面上及西侧引道上。箱梁外模按图纸尺寸加工成拼装式，预先钉好10×10cm背肋；内模（芯模）加工成便于吊装的整体式模板。
模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，必须严控腹板外模的支立。腹板外模支立时，直线段按间距5m一点、曲线段按2.5m一点控制腹板外模线型。腹板外模的支撑与加固必须牢固可靠，严禁跑、胀模现象出现。外模面板均采用厚为15mm的竹胶板，面板尺寸1.2m×2.4m，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横桥向方木上，横桥向方木采用100×100mm方木，间距30cm（端横梁20cm）；横向方木置于纵向100×100mm方木上，纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向100×100mm方木上，方木间距30cm。由于翼缘板与箱梁以及箱梁腹板与底板采用圆弧进行过渡顺接，因此圆弧形处模板的加工及支架支撑设计为控制外模质量的难点和重点，根据我们的施工经验及市场调查，为了确保混凝土外观质量及线条，圆弧段模板将采用1.2cm厚优质覆膜竹胶板，此类模板易于按照设计的弧线进行加工，且成型后不易于变形，具有强度高、韧性好、不变形、幅面宽、使用周期长等特点，此处模板及支撑的大样图如下：
预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。由于箱梁内净空高度仅为133cm，内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。方木与面板、方木与立木均用大铁钉连接成整体，通过顺桥向贴面方木及立木支撑形成内模空间骨架。面板采用厚1.5cm的竹胶板，底部不封闭，面板底脚向箱中平伸0.5m左右，顶板每隔3～4m留4个0.5m×0.3m浇筑窗口；内楞环向用10cm×10cm方木，间距300mm；支撑立木采用10cm×10cm的方木，纵向间距600mm。
智能人行道系统-交区.pdf1.3门洞顶模板支撑体系
门洞顶箱梁外模面板采用厚为15mm的竹胶板，面板尺寸1.22m×2.44m，面板直接钉在横桥向内楞方木上，内楞方木截面尺寸为100×100mm，间距300mm。为确保门洞下方的交通安全，工字钢梁顶上先满铺2cm厚的木板或竹胶板，找平完毕且调整好标高后方可铺设横桥向方木及后续施工。
模板安装顺序为先铺设底模，侧模，待底板与腹板钢筋绑扎好后再安装内模。采用20t吊机配合安装。
底模安装：竹胶板铺设，当支架安装并调整好后，横向按铺设10×10cm方木，接着在分配梁上顺桥向铺设10×10cm方木，然后将已加工好的竹胶板铺设在方木上，调整后用小钉将竹胶板固定在纵向方木上，竹胶板接缝用油性腻子抹平，保证接缝严密、平整无错台。
侧模安装：事先进行箱梁边线测量放样，并在底模上用墨斗弹出边线，按照边线进行安装侧模。侧模的加固采用撑拉结合的方式，在侧模外部的顶和底分别采用钢丝绳拉紧，同时在侧模外部的顶和底分别采用方木进行支撑，内、外侧模间用拉杆进行联接固定，保证侧模稳定、牢固。
内模拆除：在每跨内箱梁空心模顶处，接近端头1/4跨距处（此处的弯矩最小）开八个100cm×100cm进人孔，以便拆除内模。在混凝土强度达到设计强度的60%以上时松开内模；初张拉完成后拆除内模。
端模安装：箱梁混凝土为分联现浇梁段，每联两端均需制作端模板，端模板用竹胶模板。封端混凝土在预应力施作完成，管道压浆之后立模、浇注。
2.1模板与支架拆除顺序
当施工完毕达到拆除支撑、模板、支架条件后，先拆除每跨中间部分，然后由中间向两边（支座处）对称拆除，且先拆除翼缘板位置模板支架，再拆除梁底部位的模板支架，使箱梁逐渐受力，避免产生裂纹。绝对禁止未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防结构在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。拆除碗扣式支架前，必须按上述顺序先去掉楔型木，然后松动顶部系杆，取下楔木、模板，再拆除支架。即需按以下顺序进行：拆除箱室内模加固支撑→张拉、压浆（待浆体强度达90%以上）→由跨中向两端头对称拆除翼缘板部位支撑、支架→由跨中向两端头对称拆除底、腹板部位支撑、支架······
支架预压用编织袋装砂作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。预压采用砂包堆积配重压载，加载次序为先跨中后梁两端再到中间分层对称进行，预压应分级进行加载和卸载。预压范围应为一整联连续箱梁进行考虑，不得单独考虑某一跨进行预压，避免混凝土浇筑时由于沉降不一致而影响结构外观及内在质量，根据现场情况，由于第二联上跨交叉路口处设置门洞支架，我们选取第二联进行预压能全面反映全桥支架体系的稳定性情况。且在预压前先在竹胶板上铺一层彩条布，以防砂袋搬运时划毛光面，影响砼外观质量。
预压荷载：箱梁标准断面q=1.1（q1+q2）=27.6kN/m2
砂包堆载高度：h=27.6/14=2.0m
观测点的设置位置：纵向上，在孔跨1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8位置及梁两端紧挨墩身位置共9个横向断面；横向上，在梁底板中心及两侧腹板底部，以及两侧翼缘板底部中心位置共5个纵向断面；竖向上，支架底部硬化层及支架顶部面共2个断面；整孔支架共设置90个观测点。
3、施工预拱度计算设置
考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，配载用砂袋，加载重量为1.1倍梁体自重。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素：
δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5
δ1——箱梁自重产生的弹性变形量；
δ2——支架弹性压缩量；
δ3——支架与方木、方木与模板、支架与枕木之间的非弹性压缩量；
δ4——支架基础地基的弹性压缩量；
δ5——支架基础地基的非弹性压缩量。
通过预压施工，可以消除δ3、δ5的影响，则在底模安装时，施工预拱度的设置按Δ=δ1+δ2+δ4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。
为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形，观测时间为满载测一次，满载后6h测一次，满载后12h测一次，满载后24h测一次，满载后36h测一次，直到沉降稳定为止，卸载后，根据所观测的标高数据计算出塑性沉降和弹性沉降。一般弹性变形会随着卸载逐步恢复到原位。根据弹性变形预留预拱度以消除弹性变形引起的结构物变形。
控制预压时间最主要的因素是沉降速度。只有当沉降稳定后，才能停止预压。一般认定连续三天沉降不超过3mm，即沉降已稳定，根据以往施工经验，一般预压时间不得少于7天。在整个满堂支架施工过程中，要对支架进行跟踪和控制，确保在混凝土浇筑过程支架的安全稳定。
钢抗压抗拉及抗弯设计强度：
钢弹性模量：210×109
方木及模板弹性模量：E=2.05×105N/mm2
方木及模板抗弯设计值：f=9.5×103N/mm2
方木及模板等荷载：p2＝2KN/m2计算。
施工人员和堆放料、具及行走运输或堆放荷载f＝3KN/m2计算。
根据支架荷载组合原则，荷载组合为：
q=1.2∑p+1.4∑f
p－模板及支架自重、新浇混凝土自重于钢筋自重标准值产生的轴线力之和
f－施工人员及施工设备、振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴线力之和
（见《建筑施工扣件钢管式脚手架安全技术规范》第20页）
箱梁钢筋砼断面（梁底宽16m范围内）14.2m2，折算成每米均布荷载p1=26×14.2/16=23.1(KN/m2)；翼缘板范围钢筋砼断面（梁底宽4m范围内）1.6m2，折算成每米均布荷载p1=26×1.6/4=10.4(KN/m2)；
2.1纵向I45a工字钢梁验算
工字钢间距取0.40m，L=11.7m，工字钢自重q自重=0.804kN/m，I45a工字钢梁抗弯截面系数Wx=1430cm3，Ix=32240cm4；
1）箱梁底板范围内：p=1.2(p1+p2)+1.4f=1.2×(23.1+2)+1.4×3=34.32KN/m2
线荷载：q=p×0.4m=34.32×0.40=13.73KN/m
Mmax=（q+0.804）L2/8=14.53×11.72/8=248.6KN·m
σ=Mmax/Wx=248.6KN·m/1430cm3=173N/mm2<[f]=205N/mm2
2）箱梁两侧翼缘板范围内：
工字钢间距取0.5m，L=11.7m，
p=1.2(p1+p2)+1.4f=1.2×(10.4+2)+1.4×3=19.1KN/m
线荷载：q=p×0.5m=19.1×0.3=9.55KN
Mmax=qL2/8=9.55×11.72/8=163.4KN·m
σ=Mmax/Wx=234.94KN·m/1430cm3=85.6N/mm2<[f]=205N/mm2
2.2I32a工字钢验算（每组两片）
管柱上方横向分配梁也采用双片I32c工字钢梁作为横向分配梁，跨度L=2.5m，单组I32c工字钢梁抗弯截面系数Wx=692cm3，Ix=11080cm4；现验算箱梁中心16m范围内槽钢强度及刚度。
线荷载：q=p*11.7m=34.32×11.7=401.6KN/m
由于工字钢纵梁间距较小，因此可按三跨连续梁承受均布荷载进行计算，且门洞中间墩柱顶上分配横梁槽钢受力最大，则最大弯矩：
Mmax＝ql12/10＝401.6×2.52/10=251KN·m
对双片I32c工字钢梁
Wx=760×2=1520cm3Ix=12170×2=24340cm4
则双片I32c工字钢梁最大应力为
σ=Mmax/Wx=251KN·m/1520cm3=165N/mm2<[f]=205N/mm2满足强度要求
2.3钢管立柱稳定性验算
选用ø609钢管，壁厚12mm，查表得I=100308cm4，W=3294.2cm3，i=21.1cm。
立柱长度取H=3.6m
长细比λ=lo/i=360/21.1=17.06查表得ψ=0.956
箱梁钢筋砼自重：p1＝26KN/m3×(14.2m2/16m)×11.7m×2.5m=675KN
2.5m范围内I45a工字钢自重：7根×12.5m×0.804kN/m＝70.4KN
I32c工字钢梁自重：2根×2.5m×0.63kN/m＝3.2KN
总荷载：1.2×（675+58.5+70.4+3.2）+1.4×58.5＝980.22KN
面积查表：A=225.06cm2
弯矩作用平面内的稳定性计算：
N/ψA≤f=140N/mm2
980.22KN×103/(0.956×225.06×102)=45.85N/mm2≤[f]=140N/mm2
门洞中间防撞墩承载最大，由于防撞墩在既有道路路面上浇筑，基础较为牢固，以地基承载力为400KN/m2计算,横向线荷载为401.6KN/m，钢管立柱下混凝土基础宽度为1.2m。
P1=401.6KN/m/1.2m=335KN/m2＜400KN/m2承载力满足要求。
3、箱梁模板支架体系验算（次不利荷载）
取宽度900mm为计算单元，则
弹性模量E=9.5×103N/mm2
截面惯性矩：I=bh3/12=900×153/12=253125mm4；
截面抵抗矩：W=bh2/6=900×152/6=33750mm3
模板抗弯设计值：f=10N/mm2
考虑到模板的连续性，模板在承受均布荷载的作用下
q=p×900=34.32KN/m2×900mm=30.89N/mm
Mmax＝ql2/10=30.89×3002/10=278010N·mm
σ=Mmax/W=278010/33750mm3=8.3N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求
扰度ω＝ql4/128EI=30.89×3004/128×9.5×103×253125=0.7mm≤L/400=0.8mm挠度满足要求
3.2顶板底模内楞验算
E－内楞（方木）的弹性模量，取9.5×103N/mm2
I－内楞（方木）的截面惯性矩，I＝bh3/12＝100×1003/12＝8.33×106mm4
内楞（方木）的截面抵抗矩W＝bh2/6＝100×1002/6＝16.67×104mm3
q=p×300mm=34.32KN/m2×300mm=10.3N/mm
Mmax＝ql2/10=10.3×6002/10=370800N·mm
σ=Mmax/W=370800/16.67×104=2.23N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求
扰度ω＝ql4/150EI=10.3×6004/150×9.5×103×8.33×106=0.1mm≤L/400=1.5mm挠度满足要求
3.3顶板底模外楞验算
q=p×600mm=34.32KN/m2×600mm=20.6N/mm
计算跨度取900mm，
Mmax＝ql2/10=20.6×9002/10=1608600N·mm
σ=Mmax/W=1608600/16.67×104=9.6N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求
扰度ω＝ql4/150EI=20.6×9004/150×9.5×103×8.33×106=1.1mm≤L/400=2.25mm挠度满足要求
剪力Vmax=0.5qL=0.5×20.6×900=9270N
τ=3V/2bh=3×9270/2×100×100=1.4N/mm2<[τ]=1.7N/mm2（松木）
N=34.32KN/m2×0.6m×0.9m=18533N
N=f×A=205N/mm2×4.89×102=1002450N
长度附加系数值k取1.155，立杆计算长度系数μ取1.7，立杆步距为H=1200
L。=kμH==1.155×1.5×1200=2400mm
λ=2400/15.8=151.9
轴心受压构件的稳定系数ψ=0.302,则
[N]=fψA×90％=205×0.302×489×90％=27246N≥18533N稳定性满足要求
偏于保守计算，立杆竖向分力取N=18533N
水平分力产生的最大弯矩为M=4%N*L=4%*18533N*450mm=333594N.mm
立杆顶部自由端部分为一端固接一端自由
故计算长度应为450mm*2=900mm
故长细比为λ=900/15.8=57
则受压构件的稳定系数ψ=0.829
σ=N/ψA×90％+M/W=18533/0.829*489×90％+333594/5.08*103=116.5N/mm2≤[f]=205N/mm2稳定性满足要求
连续梁砼厚度为1.8m，因此浇筑高度按1.8m计算，浇筑速度≤1m/h，浇筑温度为T=20℃，砼重力密度γc=26kN/m3。模板厚度15㎜，竖向内楞方木100×100mm，间距300mm，横向外楞方木100×100mm，间距800mm。
Pmax1=0.22rt0K1K2v1/2=0.22×26000×200/(20+15)×1.2×1.15×11/2=45106N/m2；Pmax2=26000×1.8=46800N/㎡。取两者中较小值：P=45106N/㎡。
结构自重产生的荷载：45106×1.2=54127N/㎡
振捣混凝土时产生的荷载：4000×1.4=5600N/㎡
荷载组合：54127+5600=41600N/㎡=0.0597N/mm2。
q=0.0597×300=17.91N/mm。
侧模板弯距（按三跨连续梁计算）
M内=0.08×qL2=0.08×17.91×3002=128952N•mm
取M=161190N•mm
侧模板W=900×152/6=33750mm3
侧模板强度σ=M/W=4.8N/㎜2<[σ]=9.5N/mm2满足
I=900×153/12=253125mm4
ω=q×L4/（128EI）=16.24×3004/（128×9500×253125）=0.43㎜<300/400=0.75mm满足
q=0.0597×300=17.91N/mm
内楞弯矩（按荷载最大一跨计算）
M=q×8002/8=17.91×8002/8=1432800N•mm
强度σ=M/W=8.6N/㎜2≤f=10N/mm2强度满足
ω＝5ql4/384EI＝5×17.91×8004/384×9500×8.33×106＝1.2mm≤[ω]＝l/400=2mm扰度满足
4.4横向外楞方木受力验算
P=17.91×400=7164N
M杆=P×900/4=1611900N•㎜
强度σ=M/W=1611900N//16.67×104mm3＝9.7N/mm2 T＝qA＝0.0597×500×750≤[T]＝[σ]A＝0.7854d2[σ] 即：22388≤0.7854×205d2 取用φ14钢筋,安全系数K＝1.41。 5、端横梁模板支架体系检算（最不利荷载） 端部箱梁钢筋砼厚度1.8m，折算成每米均布荷载p1=26×1.8=46.8(KN/m2)； 根据支架荷载组合原则，荷载组合为： q=1.2∑p+1.4∑f=1.2×（46.8+2）+1.4×3=62.76KN/m2 5.1梁底水平底模验算 取宽度600mm为计算单元，则 模板的截面惯性矩，I＝bh3/12＝600×153/12＝168750mm4 模板的截面抵抗矩W＝bh2/6＝600×152/6＝22500mm3 q=p×600=62.76KN/m2×600mm=37.66N/mm Mmax＝ql2/10=37.66×2002/10=150640N·mm σ=Mmax/W=150640/22500mm3=6.7N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/128EI=37.66×2004/128×9.5×103×168750=0.3mm≤L/400=0.5mm挠度满足要求 5.2顶板底模内楞验算 内楞按三跨连续梁计算,内楞线荷载为： q=p×200mm=62.76KN/m2×200mm=12.6N/mm Mmax＝ql2/10=12.6×6002/10=453600N·mm σ=Mmax/W=453600/16.67×104=2.72N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/150EI=12.6×6004/150×9.5×103×8.33×106=0.2mm≤L/400=1.5mm挠度满足要求 5.3顶板底模外楞验算（满堂支架顶上） q=p×600mm=62.76KN/m2×600mm=37.7N/mm Mmax＝ql2/10=37.7×6002/10=1357200N·mm σ=Mmax/W=1357200/16.67×104=8.2N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/150EI=37.7×9004/150×9.5×103×8.33×106=2mm≤L/250=2.4mm 剪力Vmax=0.5qL=0.5×37.7×600=11310N τ=3V/2bh=3×11310/2×100×100=1.7N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2（松木） N=62.76KN/m2×0.6m×0.6m=22594N N=f×A=205N/mm2×4.89×102=1002450N 长度附加系数值k取1.155，立杆计算长度系数μ取1.7，立杆步距为H=1200 L。=kμH==1.155×1.5×1200=2400mm λ=2400/15.8=151.9 轴心受压构件的稳定系数ψ=0.302,则 [N]=fψA×90％=205×0.302×489×90％=27246N≥22594N稳定性满足要求 偏于保守计算，立杆竖向分力取N=22594N 水平分力产生的最大弯矩为M=4%N*L=4%*22594N*450mm=406692N.mm 立杆顶部自由端部分为一端固接一端自由 故计算长度应为450mm*2=900mm 故长细比为λ=900/15.8=57 则受压构件的稳定系数ψ=0.829 σ=N/ψA×90％+M/W=22594/0.829*489×90％+406692/5.08*103=142N/mm2≤[f]=205N/mm2稳定性满足要求 6、翼缘板模板支架体系 箱梁翼缘板范围（每侧4m宽）钢筋砼断面（梁底宽4m范围内）1.6m2，折算成每米均布荷载p1=26×1.6/4=10.4(KN/m2)； 根据支架荷载组合原则，荷载组合为： p=1.2∑p+1.4∑f=1.2×（10.4+2）+1.4×3=19.08KN/m2 6.1梁底水平底模验算 模板的截面惯性矩，I＝bh3/12＝900×153/12＝253125mm4 模板的截面抵抗矩W＝bh2/6＝900×152/6＝33750mm3 q=p×900=19.08KN/m2×900mm=17.17N/mm Mmax＝ql2/10=17.17×3002/10=154530N·mm σ=Mmax/W=154530/33750mm3=4.6N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/128EI=17.17×3004/128×9.5×103×253125=0.5mm≤L/400=0.75mm挠度满足要求 内楞（方木）的截面惯性矩，I＝bh3/12＝100×1003/12＝8.33×106mm4 内楞（方木）的截面抵抗矩W＝bh2/6＝100×1002/6＝16.67×104mm3 q=p×300mm=19.08KN/m2×300mm=5.7N/mm Mmax＝ql2/10=5.7×9002/10=461700N·mm σ=Mmax/W=461700/16.67×104=3N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/150EI=5.7×9004/150×9.5×103×8.33×106=0.3mm≤L/400=2.25mm挠度满足要求 q=p×900mm=19.08KN/m2×900mm=15.5N/mm Mmax＝ql2/10=15.5×9002/10=1255500N·mm σ=Mmax/W=1255500/16.67×104=7.5N/mm2≤f=10N/mm2刚度满足要求 扰度ω＝ql4/150EI=15.5×9004/150×9.5×103×8.33×106=0.9mm≤L/250=2.4mm挠度满足要求 剪力Vmax=0.5qL=0.5×15.5×900=6975N τ=3V/2bh=3×6975/2×100×100=1.1N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2（松木） N=19.08KN/m2×0.9m×0.9m=15455N T／CECS787-2020 防火门漏烟测试技术规程及条文说明.pdfN=f×A=205N/mm2×4.89×102=1002450N 长度附加系数值k取1.155，立杆计算长度系数μ取1.7，立杆步距为H=1200。 L。=kμH==1.155×1.5×1200=2400mm λ=2400/15.8=151.9 轴心受压构件的稳定系数ψ=0.302,则 JTG3820-2018 公路工程建设项目投资估算编制办法.pdf[N]=fψA×90％=205×0.302×489×90％=27246N≥15455N