施工组织设计下载简介
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长巴河大桥T构0#块施工方案杆端内力值(乘子=1)
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
10.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00000000
Mmax=16.98(KN.m)
DB31／T 1244-2020标准下载fmax=1.3(mm)
Qmax=27.37(KN)
[f允许]=L/400=1900/400=4.75(mm)
σmax=Mmax/w=16.98*106/402*103=42.24(Mpa)
τmax=Qmax/A=27.37*103/48.5*102=5.64(Mpa)
σmax=42.24Mpa＜[σw]=145Mpa可行K=145/42.24=3.42
τmax=5.64Mpa＜[τj]=85Mpa可行K=85/5.64=15.07
fmax=1.3mm＜[f允许]=4.75mm可行K=4.75/1.3=3.65
结论：横向工字钢可满足施工要求。
3、翼缘板部分工字钢桁架及钢管脚手架检算
墩身每侧设6片托架，托架上架立钢管脚手架，脚手架横向间距为0.65m，根据托架及脚手架布置形式，进行最不利受载部分检算，取最大间距1.1m进行。
(1)模板、方木及支架自重及人员机械产生的荷载W模
W模=1.1*1.6*2=3.52(KN)(本荷载按2KN/m2取值)
（2）倾倒砼时产生的荷载W倾倒
W倾倒=1.1*1.6*2=3.52(KN)（本荷载按2KN/m2取值）
(3)振捣砼时产生的荷载W振捣
W振捣=1.1*1.6*2=3.52(KN)（本荷载按2KN/m2取值）
(4)钢筋砼自重W砼(翼缘板部分砼量为0.6m3/m，钢筋砼按每2.6t/m3计)
W砼=0.6*1.1*2.6*10=17.16(KN)
W总=W模+W倾倒+W振捣+W砼=3.52+3.52+3.52+17.16=27.72(KN)
a、翼缘板脚手架立杆反力计算
根据翼缘板的结构形式可知，翼缘板支架立杆顶托上的方木为线性荷载(不考虑风荷载时)：
Q1=0.15*1.1*26+(2+2+2)*1.1=10.9KN/m；
Q2=0.6*1.1*26+(2+2+2)*1.1=23.8KN/m；
按照支架图所示结构特点，根据清华大学土木系结构力学教研室内研制的结构力学求解器，按最不利受载情况简化方木受力图及计算结果如下：
约束反力值(乘子=1)
结点水平竖直力矩大小角度力矩
20.000000003.755778850.000000003.7557788590.00000000.00000000
30.0000000011.73913460.0000000011.739134690.00000000.00000000
40.0000000012.25958650.0000000012.259586590.00000000.00000000
根据计算结果，在荷载及结构简化示意图中可得，2点立杆反力为：3.8KN，3点立杆反力为：11.7KN，4点的立杆反力为：12.3KN。为便于计算，按最不利情况进行检算，所有立杆轴向压力均按12.3kN进行计算。
b、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤［σ］
参照《扣件式规范》，Lo=k1uh
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.730×0.600=1.199m；
Lo/i=1198.890/15.800=76.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.676；
钢管立杆受压强度计算值；σ=12300/(0.676×489.000)=37.21N/mm2；
立杆稳定性计算σ=109.93小于[f]=215满足要求！
结论：翼缘板上钢管脚手架满足稳定性要求。
按照钢管脚手架图所示结构特点，根据清华大学土木系结构力学教研室内研制的结构力学求解器，按最不利受载情况简化工字钢受力图及计算结果如下：
杆端位移值(乘子=1)
杆端内力值(乘子=1)
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
Mmax=5.53(KN.m)
fmax=0.1(mm)
Qmax=18.32(KN)
[f允许]=L/400=1600/400=4.0(mm)
σmax=Mmax/w=5.53*106/185*103=29.89(Mpa)
τmax=Qmax/A=18.32*103/30.6*102=5.99(Mpa)
σmax=29.89Mpa＜[σw]=145Mpa可行K=145/29.89=4.85
τmax=5.99Mpa＜[τj]=85Mpa可行K=85/5.99=14.19
fmax=0.1mm＜[f允许]=4.0mm可行K=4.0/0.1=40
结论：工字钢桁架可满足施工要求。
4、I18工字钢与墩身预埋钢板焊缝检算
I18工字钢与墩身预埋钢板间用直角焊缝连接（周边围焊），
焊缝焊脚宽度取hf=5mm，则焊缝的有效厚度为：he=0.7hf=0.7*5=3.5mm，
考虑到施焊时起弧和落弧时会形成弧坑的缺陷，对每条连续的焊缝从实际长度减去10cm，焊缝计算长度为：lw=2*128=256mm，
腹板上角焊缝的有效面积：Ae=helw=3.5*256=896mm2
假定剪力全部由牛腿腹板上的两条焊缝承受，且应力在其中均匀分布，按最不利受载情况，N取最大剪力计算，则
τf=N/helw=Qmax/helw
=18320/896=20.45MPa≤［τ］=85MPa，k=85/20.45=4.2可行
=1818*104mm4
翼缘焊缝边缘纤维对x轴的抵抗矩：
Wx=Ix/(0.5h)=1818*104/(0.5*180)=202000mm3
弯矩由整个连接角焊缝的有效截面承受，则：
σfmax=Mmax/Wx
=5.53*106/202000mm3=27.38MPa＜［σw］=145MPa，k=145/27.38=5.3可行。
结论：I18工字钢与墩身预埋钢板焊缝满足施工要求。
另：在每片I18工字钢正下方部分加焊两块15cm*15cm*1cm钢板，加长竖向焊缝的截面积，保证施工安全性。
（二）、墩身范围内荷载检算
墩身范围内即墩身空心部分，线路方向长4.3m，横向宽2.8m，
(1)模板、方木及支架自重及人员机械产生的荷载W模
W模=4.3*2.8*2=24.1(KN)(本荷载按2KN/m2取值)
（2）倾倒砼时产生的荷载W倾倒
W倾倒=4.3*2.8*2=24.1(KN)（本荷载按2KN/m2取值）
(3)振捣砼时产生的荷载W振捣
W振捣=4.3*2.8*2=24.1(KN)（本荷载按2KN/m2取值）
(4)钢筋砼自重W砼(根据断面计算，钢筋砼按每2.6t/m3计)
W砼=18.6*2.6*10=483.6(KN)
W总=W模+W倾倒+W振捣+W砼=24.1+24.1+24.1+483.6=560(KN)
1、纵向I40(a)工字钢托架检算
墩内预埋通长I40(a)工字钢，作用在每片纵向工字钢托架上的均布荷载为560/4.3/3=43.4(KN/m)
按照支架图所示结构特点，根据清华大学土木系结构力学教研室内研制的结构力学求解器，按最不利受载情况简化工字钢受力图及计算结果如下：
杆端位移值(乘子=1)
杆端内力值(乘子=1)
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
Mmax=66.87（KN.m)
fmax=0.8(mm)
Qmax=93.3(KN)
[f允许]=L/400=4300/400=10.75(mm)
σmax=Mmax/w=66.87*106/1090*103=61.35(Mpa)
τmax=Qmax/A=93.3*103/86.1*102=10.84(Mpa)
σmax=61.35Mpa＜[σw]=145Mpa可行K=145/61.35=2.36
τmax=10.84Mpa＜[τj]=85Mpa可行K=85/10.84=7.84
fmax=0.8mm＜[f允许]=10.75mm可行K=10.75/0.8=13.44
结论：纵向工字钢托架可满足施工要求。
在纵向工字钢的托架上铺设3片I25工字钢，间距1.5m，在I25工字钢上铺设一层I25工字钢作为纵梁，间距1.0m，布置位置同工字钢托架一样，在工字钢纵梁上铺设10*10cm方木作为横梁，间距20cm，共19根，根据方木横梁布置形式，按照20cm的间距进行方木荷载检算，其中，墩顶范围空心部分断面尺寸为3.8m*2.3m。
作用在每根方木横梁上的均布荷载为560/19/2.3=12.81(KN/m)
按照支架图所示结构特点，根据清华大学土木系结构力学教研室内研制的结构力学求解器，按最不利受载情况简化方木横梁受力图及计算结果如下：
杆端位移值(乘子=1)
30.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00057304
杆端内力值(乘子=1)
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
Mmax=1.15（KN.m)
Qmax=6.93(KN)
[f允许]=2300/400=5.73(mm)
σmax=Mmax/w=1.15*106/166.67*103=6.90(Mpa)
τmax=Qmax/A=6.93*103/100*102=0.693(Mpa)
σmax=6.90Mpa＜[σw]=11Mpa可行K=11/6.90=1.59
τmax=0.693Mpa＜[τj]=1.2Mpa可行K=1.2/0.693=1.73
fmax=0mm＜[f允许]=5.73mm可行
结论：横向方木横梁可满足施工要求。
综上所述，0#块支架满足施工要求。
另外，支架检算中均没有考虑现有的碗扣式脚手架，现有脚手架可承担0#块部分承载力，所以本支架满足施工要求。
1、主墩主托架设计 4
2、翼缘板托架设计 4
（二）模板结构及支撑体系 7
六、钢筋绑扎及预应力管道定位 7
3、砼浇筑注意事项 7
(一)预应力损失的测定 7
1、孔道摩阻损失的测定 7
2、实际张拉控制应力的计算 7
十一、各项安全技术措施 7
1、建立安全保证体系 7
2、安全教育和训练 7
3、落实安全责任制 7
十二、质量保证措施 7
（一）、墩身范围外荷载检算 7
DB61／T 1121-2018标准下载1、纵向工字钢桁架检算 7
2、横向I25工字钢检算 7
3、翼缘板部分工字钢桁架及钢管脚手架检算 7
4、I18工字钢与墩身预埋钢板焊缝检算 7
（二）、墩身范围内荷载检算 7
1、纵向I40(a)工字钢托架检算 7
某大型会展中心施工组织设计.doc2、横向方木横梁检算 7