施工组织设计下载简介

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筒施工时为确保中心15

个角度用水准仪来控24中心点

制（如图）垂直总偏差3

不得超过筒高的1‰，筒身外径误差不得超过1/500，筒身与环板应保证圆度，并使两者圆心，其误差不得超过10MM，水箱外形尺寸和厚度要符合设计要求，其直径误差不得超过1/500，厚度误差不得超过1/20，同时模板表面要光洁，以保证砼表面光滑平整，而达到防水要求，模板的拆除应待砼强度达到要求后，方能进行。

SJG 82-2020 政府投资学校建筑室内装修材料空气污染控制标准.pdf脚手架工程：（详细施工见脚手架施工方案）

本工程全部采用钢脚手架，搭设按原规范及建设部两标新规范搭设，并张拉安全网四个垂直方向各五道，外排设剪刀撑，如四个内部空隙过大，并在横杆上面铺设安全挡板及护栏，可考虑各加两道短横杆，由于塔顶水箱部分悬出水筒3.6M，考虑到挑杆困难，拟在外围增设一排单排脚手架，便于支水箱侧模，对已搭设好的脚手架要认真检查务必保证架身的整体性和刚度，确保安全。

钢架平面图塔底钢管支架及钢架立面图

为了保质保量、安全地按时完成本工程，工地成立现场指挥小组。由项目部统一指挥，分配施工。

选用技术骨干共18人；其中木工3人，泥工7人，架子工3人，钢筋工2人，现场指挥组3人。

安全管理：本工程工期短，又是高空作业，施工人员在抓质量的同时，应把安全工作放在重要位置，故采取如下措施：

设专职安全员：现场设专职安全员一人，交待安全职责，贯彻督促，检查安全生产制度的执行情况。措施的落实情况。禁止违章指挥及违章作业。

安全技术交底：安全员参与技术交底，对机、电、外架个别工种作出书面交底。安全一团督促执行。

安全措施：施工中严格遵守建设部给发的《两标》，广东省规定和《施工技术操作规程》等安全规范，每道工作而必须高出一步架，设置栏杆及铺设架板，洞口要防护或封闭，机械、电器应由漏电保护接地接零，采用三相五线制。

定期检查：定检严格控制，钢筋应严格中间检查，分片区绑扎完后，由质量员检验合格交检查员检查，在隐蔽记录上签字后才浇灌。

贯彻岗位责任制：除专职人员外，生产班组必须对工程质量负责，每道工序必须保证质量如有不合格则不准进行下道工序。

对系统管理：除生产人员外，施工管理人员都重视技术外，还实行项目经理－技术负责－施工员－各班班组长的管理系统，凡重大技术问题，必须由公司与设计院取得一致意见出变更通知后才能处理，未经此手续不得擅自行事。

监督控制：公司质检员与监理公司，试验测量队，入工地监督，砼、砂浆、钢筋，未定线标高的执行情况，如发现问题及时提出处理。

图纸会审：应加强图纸及有关资料的学习，技术负责人在开会前组织有关人员会同监理公司参加图纸会审工作。

技术交底：施工员对建筑未定线标高、模板、钢筋、砼等工序测量进行技术交底，做到操作人员事先心中有数，并按交底实施以免发生错误。

技术资料：工地内要收集整理测量交接表，基础隐蔽钢筋水泥的出厂合格证。抽检资料、砼砂浆配比出书面报告、隐蔽记录都要认真地清理不漏地进行工程收档。

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钢管落地脚手架施工方案

双排脚手架搭设高度为38.0米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.00米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.60米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.20米，水平间距3.00米，采用螺栓连接；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处广东省清远市，基本风压为0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.56，风荷载体型系数μs为0.10；

脚手架计算中考虑风荷载作用

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:25；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.122kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.0002+0.10×1.470×1.0002=0.162kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.162×106,0.191×106)/5080.0=37.598N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=37.598N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.122=0.161kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；

V=0.677×0.161×1000.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1000.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.457mm；

大横杆的最大挠度0.457mm小于大横杆的最大容许挠度1000.0/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.000=0.038kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050×1.000/(2+1)=0.122kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.000/(2+1)=1.050kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.038+0.122)+1.4×1.050=1.663kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.663×1.050/3=0.582kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.588kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.588×106/5080.000=115.832N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=115.832N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.038+0.122+1.050=1.211kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0)=1.981mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+1.981=2.006mm；

小横杆的最大挠度为2.006mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.000×2/2=0.038kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050/2=0.020kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.050×1.000/2=0.184kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.000/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.0380.020+0.184)+1.4×1.575=2.496kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.00×2/2+1.00×2)×0.038/1.60]×38.00=7.478；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×25×1.000×(1.050+0.3)/2=5.906kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×25×1.000/2=1.750kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.000×38.000=0.190kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=15.325kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.000×2/2=3.150kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.300kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×1.560×0.096=0.031kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×15.325+1.4×3.150=22.800kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×15.325+0.85×1.4×3.150=22.138kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.031×1.000×

1.6002/10=0.010kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=22.800kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.772m；

长细比Lo/i=175.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.232；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=22800.000/(0.232×489.000)=200.969N/mm2；

立杆稳定性计算σ=200.969N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=22.138kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.772m；

长细比:L0/i=175.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.232

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=22138.080/(0.232×489.000)+9580.806/5080.000=197.025N/mm2；

立杆稳定性计算σ=197.025N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=7.846kN；

活荷载标准值：NQ=3.150kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×3.150)]/(1.2×0.125)=62.976m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=62.976/(1+0.001×62.976)=59.245m；

[H]=59.245和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=7.846kN；

活荷载标准值：NQ=3.150kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.010/(1.4×0.85)=0.008kN.m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=65.965/(1+0.001×65.965)=61.883m；

[H]=61.883和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.031kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.600m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.423kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.423kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=5.423

连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=160.000kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160.000kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=88.552kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=22.138kN；

基础底面面积：A=0.250m2。

p=88.552≤fg=160.000kpa。地基承载力满足要求！

十、脚手架拆除顺序及注意事项

1）脚手架拆除顺序一般为脚手板栏杆剪撑脚手板横杆立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆，达步拆除，一步一层，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，中间操作人往下递杆子。

2）拆除脚手架，应划出工作区，并设专人看管，禁止有人进入。

3）严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。

4）拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料杂物等清除干净。

5）拆下的杆件与零配件，应按灯分堆，用吊车吊下，严禁高空抛掷。

6）统一指挥，上下响应，动作协调，当解开与另一人有关的结时，应先通知对方，以防坠落。

1、搭设脚手架必须由持上岗证的架子工承担，凡患有高血压、心矿井病者不得上脚手架操作。

2、搭设脚手架前，必须进行安全交底（并做书面记录），工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及构配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、裤口要扎紧。

3、在靠近架空界电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时应切断电源或迁移电线。

4、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。

5、严禁在脚手架上堆放模板、木木及施工多余的物料等，以确保

脚手架畅通和防止超载。

6、吊运脚手片，钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要堆

放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。

7、脚手架甲骨文角应有接电保护及避雷装置，并每隔高50m间距

8、的垂直偏差不大于架高的200且不大于100mm，现场架高超过20m，故允许偏差控制在10mm以内。

墙面水刷石施工工艺9、相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。

十二、脚手架使用注意事项

严格避免以下违章作业：

1、利用脚手架吊运重物；

2、作业人员攀登架子上下；

3、扒车在架子上跑动；

4、任意拆除脚架部件和连墙杆件；

在脚手架底部或近部进行开挖沟槽等影响地基稳定的施工作业。六级以上大风、大雾、大雨天气下应在脚手架上作业，建立脚手架管理制度DB62／T25-3108-2016 低丘缓坡未利用地开发技术规程.pdf，加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。

要求附水塔模板安装方案