施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

3.3当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。

3.4各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。

3.5定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

GB／T 36915-2019 钢丝及钢丝制品 通用试验方法4、脚手架拆除的安全技术措施

4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，进行技术交底后再准备工作。

4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。

4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。

根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病、心脏病、晕高、视力不够及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。

5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。

17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

19、六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。

20、在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等现象，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

十一、悬挑脚手架计算校核

双排脚手架搭设高度为15.0米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处山西省太原市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

1.5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.00米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C25；

1.6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):1.200；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

2.1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/4=0.131kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.500/4=1.125kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125=1.779kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.779×1.0502/8=0.245kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=48.250N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=48.250N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m；

最大挠度V=5.0×1.295×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.816mm；

小横杆的最大挠度0.816mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/4=0.138kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/4=1.181kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.040+1.2×0.138+1.4×1.181)/2=0.934kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.934×1.500=0.584kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.584=0.594kN.m

最大应力计算值σ=0.594×106/5080.0=117.014N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=117.014N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.040+0.138+1.181）/2=0.680kN

V=3.029×0.680×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=2.767mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.767=2.819mm；

大横杆的最大挠度2.819mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050×3/2=0.060kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.276)+1.4×2.363=3.707kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.05×3/2+1.50×2)×0.038/1.80]×15.00=3.336；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.500×(1.050+0.3)/2=1.063kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.827kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.400kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×1.140×0.645=0.206kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.827+1.4×4.725=12.407kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.827+0.85×1.4×4.725=11.415kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.206×1.500×

1.8002/10=0.119kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.407kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12407.000/(0.186×489.000)=136.409N/mm2；

立杆稳定性计算σ=136.409N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.415kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11414.700/(0.186×489.000)+119070.953/5080.000=148.939N/mm2；

立杆稳定性计算σ=148.939N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.206kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.669kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.669kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=9.669

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.669小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

8、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面积A=18.51cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.827+1.4×4.725=12.407kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×18.510×0.0001×78.500=0.174kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=16.515kN；

R[2]=9.497kN；

最大弯矩Mmax=1.869kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.869×106/(1.05×80500.0)+

0.000×103/1851.0=22.110N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值22.110N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！

9、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下

φb=570×9.5×58.0×235/(1200.0×140.0×235.0)=1.87

经过计算得到最大应力σ=1.869×106/(0.919×80500.00)=25.258N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=25.258小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!

10、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=23.356kN；

11、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=23.356kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取23.356kN，α=0.820，K=6.000，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于19.000mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=23.356kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(2335.569×4/3.142×125.000)1/2=16.000mm；

12、锚固段与楼板连接的计算:

12.1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.762kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[762.485×4/(3.142×50×2)]1/2=3.116mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面DB13／T 2073-2020 旅游景区气象灾害防御要求.pdf，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

12.2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

762.485/(3.142×20.000×1.270)=9.555mm。

12.3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓DB34／T 3820-2021 智慧社区 公共安全数据采集规范.pdf，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于115.26kN，大于锚固力N=9.50kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!