施工组织设计下载简介

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6）整个预防措施过程都必须安排有专门人员进行监控。

形成原因：支拆模环境不良。

T／CECS776-2020 水泥土筒桩技术规程及条文说明.pdf应采取的预防措施：应把所有拆下木料上的钉子除或砸平。

为对可能发生的事故能够快速反应、及时救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理谢立才担任组长。负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：

安全管理机构成员联系方法：

（2）抢救疏散组：组长为李秉首；负责组织抢救受伤人员，疏散物资材料、汽车、设备、人员工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点，危险程度并具体组织抢救疏散。负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及变化，及时向现场指挥组提供真实可靠的情况。

（3）医疗救护组：组长为黄销良；主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。

（4）安全警戒组：组长为陆海鹰；负责现场警戒工作，禁止无关人员进入，保护好事故现场。

（5）后勤供应组：组长刘增荣；迅速调配抢救运输车辆至事故发生点；提供和检查抢险人员的装备和安全防护。

当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告公司。

当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人→现场值班人员→安全部→现场指挥组→市人民医院→公司总经理及工作站。

现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。

（1）医疗救护组与县医院急救中心取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。

（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。

（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。

（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。

（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。

（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。

抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。

2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位，和着地部位的具体情况。

3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。

１）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。

２）、当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。

１）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。

２）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。

３）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。

４）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。

抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。

发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。

伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。

根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。

发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：

如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。

抢险工作完毕，省指安全处和地方安监部门现场调查取证结束后，充分辩识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。

（四）高支撑模板支架搭设及拆除监测监控

高支撑采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的楼板及下一层的回顶支架进行检查，确保稳定及安全，并进行施工交底后，方可进行本模板支撑系统的施工。

2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：

1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

2）楼层是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。

3）连接扣件是否松动。

4）施工过程中是否有超载的现象。

5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。

6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

4、在浇捣高支撑梁板混凝土之前，必须由项目部组织对脚手架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对架体进行观测。

1、根据工程规模，结构特点和复杂程度，遵循合理分工与密切协作的原则，组织高效率的施工组织班子。

2、做好职工入场教育工作，按照开工日期和劳动力计划需要量计划，分别组织多工种工人分批进场，安排好职工生活，并进行安全、防火、文明施工和遵纪守法教育，使职工严格遵守上级颁发的各项规章制度。

3、对特殊工种进行上岗前的培训，无上岗证者严禁进入现场施工。

4、新增中庭楼面模板支架所需劳动力计划如下：

木工工长1人，专职安全生产管理人员1人，木工30人，架子工5人，电工1人。

1、吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超过300㎏,防止模板下沉或变形。

2、拆模时应禁锤打或撬棍猛撬，以免损坏模板。

3、放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时，应轻放在梁位置上。

八、环境保护、安全措施

2、所有电线搭接和临时用电安排必须由专业电工完成，任何人不得随意架接。

4、上下班作业人员须进行用电安全检查

5、凡患不适宜从事高空作业疾病的人员一律禁止从事高空作业。高空作业区域必须划出禁区并设置围栏，禁止行人、闲人通过闯入。建筑物的入口处及周围的人行通道均搭设防护棚，棚顶满铺2层脚手板。

6、高空作业人员必须按规定路线行走，禁止在没有防护设施的情况下，沿高墙、脚手架、起重臂攀登和行走。

7、高空作业夜间施工应有足够的照明设备和避雨设施，施工电梯、外脚手架钢管架必须有接地装置。

8、进入现场的人员必须配带安全帽，高空作业人员必须配戴安全带；坚持安全喊话制度，不盲目指挥，增强职工安全意识。

梁截面200×600计算（以截面最高计算）

（1）模板及支架自重：查表取F1=0.5KN/m2

（2）新浇砼自重：F2=24×0.6=14.4KN/m2

（3）钢筋自重：F3=1.5×0.6=0.9KN/m2

（4）振捣砼时产生的荷载标准值F5=2.0KN/m2

F=(F1+F2+F3+F5)×分项系数×折减系数

=（0.5+14.4+0.9）×1.2×0.9+2.0×1.4×0.9=19.58KN/m2

2、梁模板各部位的验算

按三等跨梁计算，设方木50㎜×100㎜间距取300㎜即跨长l=300mm，取其b=300mm板条作为计算单元，作用力为均布荷载，如下图。

q=19.58×0.3=5.87KN/m

弯矩M=0.1ql2=0.1×5.87×3002=52830N·mm

截面抵抗矩：W=bh2/6=300×182/6=16200mm3；式中b=300mm，h=18mm；

面板最大内力为：δ=M/W=52830/16200=3.2N/mm2

q/=（0.5+14.4+0.9)×0.3=4.74KN/m

挠度w=(0.521q/l4)/(100EI)

其中E=4680N/mm2；I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；

w=(0.521×4.74×3004)/(100×4680×145800)=0.29mm<300/250=1.2㎜,符合混凝土平整度要求。

小楞即：50㎜×100㎜方木间距取300㎜。

跨长l=1200mm，作用力为均布荷载，

则q=19.58×0.3=5.87N/mm，计算简图如下。

支撑钢管按照连续梁的计算如下

截面抵抗矩：W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；式中b=50mm，h=100mm；

面板最大内力为：δ=M/W=322850/83333=3.9N/mm2

q/=(0.5+14.4+0.9)×0.3=4.74KN/m

<1200/250=4.8㎜符合要求。

按三跨连续梁计算，跨长l=1200mm，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。

则q=19.58×0.3=5.87N/mm，计算简图如下。

弯矩M=ql2/10=5.87×12002/10=845280N·mm

截面抵抗矩：查表得：Wx=5.08×103mm3；式中Ix=12.18×104mm4；

δ=M/W=845280/5080=166.4N/mm2

q/=(0.5+14.4+0.9)×0.3=4.74KN/m

挠度w=0.677q/l4/(100EI)

其中E=206000N/mm2；

w=0.677q/l4/(100EI)=0.677×4.74×12004/(100×206000×121800)

=2.7mm<1200/250=4.8mm，符合要求。

承受大楞传来的集中荷载

V=1.2qL=1.2×5.87×1.2=8.45KN≤双扣件的容许抗滑力12KN。

采用双扣件能满足要求。

二）高大模板楼板的计算

取板厚120mm,宽1m板带计算，采用方楞木支承,钢管脚手架作顶撑

楼板支撑架荷载计算单元

模板自重:0.3KN/m2

新浇砼自重: 24×0.12=2.88KN/m2

钢筋自重:1.1×0.12=0.132KN/m2

施工人员及设备(均布活荷载)2.5KN/m2

(集中荷载) 2.5KN

q1=(0.3+2.88+0.132)×1.2+2.5×1.4=7.47KN/m2

乘以折减系数,则q1=7.47×1×0.9=6.7KN/m

q2=2.5×1.4=3.5KN

截面抵抗矩:W≥M/fmfm=13N/mm2

挠度:ωA=0.677qL4/100EI≤[ω]=L/250

对左图：M=0.1qL2V=0.6qL

W=(1/6)bh2=1/6×1000×182mm3

E=4680N/㎜2;I=(bh3/12)×1000×183=486000mm4

即:1/6×1000×182≥(0.1×6.7×L2)/13

L/250≥(0.677×6.7×L4)/[100×4680×486000]

对右图:M=0.175PL；V=0.65P；W=1.146（PL3/100EI）

L/250≥(1.146×3.5×103×L3)/(100×4680×486000)

1/6×1000×182≥(0.175×3.5×103×L)/13

故木楞间距取:400mm,模板可满足要求。

方木小楞验算均布活载取1.5KN/m2,按三跨梁计算。

q=0.9×[(0.3+2.88+0.132)×1.2+1.5×1.4]×0.4=2.2KN/m

弯矩M=0.10ql2=0.10×2.2×10002=220000N·mm

截面抵抗矩：W=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3；式中b=50mm、h=100mm；

面板最大内力为：δ=M/W=220000/83333.3=2.6N/mm2

q/=(0.3+2.88+0.132)×0.4=1.32N/mm

挠度ω=(0.677q/l4)/(100EI)；

=0.26mm<1200/250=4.8mm符合要求

（3）大楞用钢管支承,则计算方法同上类似:按三等跨连续梁计算,荷载同前,E=206000N/mm2,Wx=5080mm3

Ix=12.18×104mm4,fm=205N/mm2，均布活载取1.0KN/m2进行计算

设间距为1.2m×1.2m，则

q=[(0.3+2.88+0.132)×1.2+1.0×1.4]×0.9×1.2=5.8KN/m

抗弯强度验算：M=0.1qL2=0.1×5.8×1.22=0.84KM·m

σ=M/wx=0.84×106/5080=165N/mm

挠度验算：q/=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.97KN/m2

ω=0.677p/L4/(100EI)

=0.677×3.97×12004/(100×206000×12.18×104)

=2.2mm<1200/250=4.8mm满足要求。

承受大楞传来的集中荷载

V=qL=5.8×1.2=6.96KN小于采用单扣件连接的容许抗滑力8KN。

采用单扣件能满足要求。

三）梁侧钢管立杆采用与板靠梁边立杆支撑混合搭设稳定性验算

则每根立根承受荷载为:梁侧（最大）+板靠梁板（最大）=8.45+6.96=15.41KN，

钢管:A1=489mm2

回转半径为i=15.78mm

支撑架钢管的自重：N2=1.2×0.0384×(11.88+7×2×1.2)=1.32kN；

直角扣：1.2×8×0.0146=0.14kN

剪刀撑：1.2×1.2×11.88×0.67×0.0384=0.44kN

梁边立杆：N=15.41+1.32+0.14+0.44=17.31kN；

中间立杆：N=6.96+1.32+0.14+0.44=8.86kN；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.040×(1.8+0.1×2)=2.585m；

Lo/i=2585/15.8=164；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.285；

钢管立杆受压强度计算值；σ=17310/(0.285×489)=124N/mm2；

立杆稳定性计算σ=124N/mm2小于[f]=205N/mm2满足要求！

按三等跨连续梁计算：q=17.31+3=20.31KN/m

梁板的支撑在地下室顶板上，采用地下室顶板梁、板模板支撑架不拆除。

表1模板支架计算长度附加系数k1

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步距h(m)h≤0.90.9

k11.1631.1671.1851.243

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表2模板支架计算长度附加系数k2

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H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

装修施工方案-大全.docx1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

JJF(石化) 015-2018 实验用平板硫化机校准规范.pdf2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

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以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》