施工组织设计下载简介
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小高层双排三角形悬挑钢管脚手架安全专项施工方案（2）风荷载引起的NW：
qw=1.4×(0.7×μz×μs×Wo)=1.4×(0.7×1.056×1.128×0.400)×3.600=1.681kN/m
以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：
CECS 116-2000 钾水玻璃防腐蚀工程技术规程.pdfR=0.393×qw×L=0.393×1.681×3.00=1.982kN；
风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算：
NW＝2R=3.964kN。
3、三角悬挑的杆件和节点设计
轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW=7.008+1.237+3.964=12.209kN；
钢管的拉应力：σ＝N’AB/A=12.209×103/(4.890×100)=24.967N/mm2；
AB杆的拉应力24.97N/mm2小于205N/mm2满足要求！
NBD＝10.397kN，BD的长度3.041m,在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：
l0=3.041×103/2×1.155＝1756.398mm；
λ＝l0/i＝1756.398/15.800＝111；根据λ值查表的φ＝0.509；
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。
M=10.397×103×53=551033.175N.mm；
根据钢结构规范规定βm取1；
N’EX=π2EA(1.1λ2)=π2×2.060×105×489.000/(1.1×1112)=73356.260N；
BD杆压弯稳定性按下式计算：
BD杆的压应力158.68N/mm2小于205N/mm2满足要求！
NCD＝11.543kN，CD的长度3.377m,在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：
l0=3.377×103/2×1.155＝1950.078mm；
λ＝l0/i＝1950.078/15.800＝123；根据λ值查表的φ＝0.434；
其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。
M=11.543×103×53=611796.405N.mm；
根据钢结构规范规定βm取1；
N’EX=π2EA(1.1λ2)=π2×2.060×105×489.000/(1.1×1232)=59741.059N；
BD杆压弯稳定性按下式计算：
CD杆的压应力185.85N/mm2小于205N/mm2满足要求！
EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：
Fb1=10.397/60=0.173kN；
Fb2=11.543/60×(0.6+0.4/2)=0.154kN；
两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。
需要的扣件数量按照下式计算:
内外立杆需要扣件数为:
n=10.255/6.400=2；
n=10.397/6.400=2；
n=12.209/6.400=2；
n=11.543/6.400=2；
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；
预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[；
次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.20，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10,次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：3.00。
次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.2m，其截面特性为：
面积A=18.51cm2；
惯性距Ix=563.7cm4；
转动惯量Wx=80.5cm3；
回转半径ix=5.52cm；
截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35×0.20=0.07kN/m；
(2)型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14kN/m
Q2=0.14kN/m
1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：5.00kN
Q=1.2×(0.07+0.14)+1.4×2.00×0.20=0.81kN/m
P=1.4×5.00=7.00kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
经计算得出:R=(7.00+0.81×(3.00+2×0.00))/2=4.72kN
次梁槽钢的最大应力计算值σ=6.17×103/(1.05×80.50)=72.96N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=72.957N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(3000.00×140.00×235.0)=0.75；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
得到φb'=0.693；
次梁槽钢的稳定性验算σ=6.17×103/(0.693×80.500)=110.56N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算σ=110.56N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择18号槽钢槽口水平[，其截面特性为：
面积A=29.29cm2；
惯性距Ix=1369.9cm4；
转动惯量Wx=152.2cm3；
回转半径ix=6.84cm；
截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1=0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.23)=0.44kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：
R[1]=24.588kN；
R[2]=52.661kN；
最大支座反力为Rmax=52.661kN；
最大弯矩Mmax=4.006kN·m；
最大挠度ν=0.002mm。
主梁槽钢的最大应力计算值σ=4.006×106/1.05/152200.0+3.16×104/2929.000=35.854N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值35.854N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!
φb=570×10.5×70.0×235/(2600.0×180.0×235.0)=0.895；
由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：
可得φb'=0.755；
主梁槽钢的稳定性验算σ=4.006×106/(0.755×152200.00)=34.86N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算σ=34.86N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
11.4钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
sinθi=Sin(Arctan(3/(0.8+1))=0.857；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；
RUi=24.588/0.857=28.67kN；
11.5钢丝拉绳的强度验算:
选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径17.5mm。
得到：[Fg]=30.477kKN>Ru＝28.675KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
11.6钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=28674.831N。
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径D=[28674.8×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.1mm。
三角形钢管悬挑脚手架计算报审表
××绿洲一期主体结构工程
计算双排脚手架，大横杆在上，搭设高度为12m,采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5m；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，横杆与立杆连接采用单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，双扣件；施工均布荷载3kN/m2；同时施工2层，脚手板铺设6层,太原市的基本风压为0.4kN/m2
脚手架采用φ48×3.5钢管搭设；连墙件采用扣件连接；脚手板采用竹笆片脚手板；栏杆、木脚手板挡板。
大横杆的最大弯曲应力为
σ=40.551N/mm2<[f]=205N/mm2
ν=0.709mm<[ν]=1200/150mm且<10mm
σ=155.412N/mm2<[f]=205N/mm2
ν=2.5mm<[ν]=1050/150=7且<10mm
单扣件实际抗滑承载力为6.4kN
扣件所受应力R=2.98kN<6.4kN
立杆稳定性计算(不考虑风荷)
σ=80.046N/mm2<[f]=205N/mm2
立杆稳定性计算(考虑风荷)
σ=94.946N/mm2<[f]=205N/mm2
Nl=10.043kN 双扣件实际抗滑承载力为12.8kN 扣件所受应力Nl=10.043kN<12.8kN 三角形钢管悬挑支撑计算 σ=24.967N/mm2<205N/mm2 σ=158.676N/mm2<205N/mm2 σ=185.848N/mm2<205N/mm2 注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。 型钢悬挑卸料平台计算报审表 ××绿洲一期主体结构工程 内侧钢绳与墙的距离1m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离0.8m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离3m，钢丝绳安全系数K：6，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径20mm。水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.5m，水平钢梁(主梁)的锚固长度0.1m；平台计算宽度3m。次梁槽钢间距0.2m。大堆放材料荷载5kN，施工人员等活荷载2kN/m2 主梁采用18号槽钢槽口水平[；次梁采用14a号槽钢槽口水平[；采用木脚手板，栏杆、挡板采用栏杆、木脚手板挡板 次梁槽钢的最大应力计算值 σ=72.957N/mm2<[f]=205N/mm2 σ=110.56N/mm2<[f]=205N/mm2 T／CECS 776-2020标准下载主梁槽钢的最大应力计算值 σ=35.85N/mm2<[f]=205N/mm2 σ=34.86N/mm2<[f]=205N/mm2 [Fg]=30.477kN>Ru＝28.675kN，钢丝绳满足要求 GB／T39188-2020 电动门窗通用技术要求.pdf拉环最小直径必须大于19.108mm 注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。