施工组织设计下载简介
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福州市某大桥项目工程引桥箱梁施工方案_secretφ2.2m（厚0.5m）
注：42米现浇箱梁考虑投入两跨半材料
2020一级注册结构上午题目及解析（比较详细）.pdf 第十二章42米跨现浇箱梁施工进度计划
附录：现浇贝雷支架受力计算书
1.1、混凝土自重荷载
砼自重为安全计取r=26kN/m3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载qr及其分布长度具体如附图一所示。
1.2、板、支架自重荷载
侧模、内模、底模自重荷载：偏安全考虑侧模、内模及底模均按照常用钢模板150kg/m2自重计算则：
式中：l1、l2分别为两侧翼板的宽度；
h1、h2分别为两侧腹板的高度；
l3为模板横桥向内模总长；
1.3、贝雷片自重荷载
按14片贝雷横向布设，单片贝雷自重270㎏/3.0m，考虑联结销、支撑架取300㎏/3.0m计，则贝雷片自重荷载q2=14kN/m。
1.4、2I14工字钢自重荷载
2I14工字钢顺桥向按75cm间距布置，42米长支架一共布置57根，每根工字钢长15.75m，则。
计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取q＝2.5kN/m2，故施工荷载取值，式中：b为箱梁顶面宽度。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q＝2.0kN/m2，则没沿米上的荷载值，式中：b为箱梁顶面宽度。
支架水平荷载主要为风荷载，根据《公路桥涵设计通用规范》查全国基本风压图知，株洲地区频率1/100的风压为350Pa，风压力计算公式为：
W0：基本风压400Pa
K0：设计风速频率换算系数，属临时工程取0.75；
K1：风压高度变化系数取1.0；
K3：地形地理条件系数，取1.0；
支架贝雷片以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米1.5m2）
单排支架立柱所产生风荷载：
K2：风载阻力系数，根据《公路桥涵设计通用规范》要求，贝雷桁架1.5m高度范围内按照桁架计查相关表格取1.9、底模以上（侧模高度2.5m范围内）按照平面结构取1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取0.6。
2、箱梁支架模板受力系统受力验算
2.1、翼缘板区模板结构计算
42米现浇支架的侧模面板采用竹胶板，用8×10cm木枋作为次梁，次梁下每间隔75cm设置一道8×10cm木枋，木枋下面搭设脚手管支撑，脚手管直接撑在2I14工字钢上，具体结构附图：
2.1.1、次梁（8×10cm）木枋计算
翼缘区砼最大厚度为0.5m，最小厚度为0.15m，考虑安全系数，按0.5m厚砼计算：
木枋每隔30cm布置一道，
木枋子长度一般可达5跨以上，按5跨等跨连续梁计算，跨径为0.75m，计算简图如下所示：
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
（参考一般松木木质）
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
（参考一般松木木质）
由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴何兆益邹毅松等编著附录二得挠度系数0.664。
2.1.2、主梁（8×10cm）木枋计算
箱梁翼缘板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为50cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为0.5m，受到次梁传递的集中荷载，由次梁（8×10cm）木枋计算剪力图可得，最不利的受力模式如下图：
最大剪力在支点处，由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
则挠度也完全满足要求。
2.2、腹板模板结构计算
腹板模板下面次梁和主梁采用8×10cm木枋，布置方式跟翼板基本一样，只是布置间距不相等。
2.2.1、腹板新浇混凝土产生的压力
腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算：
其中：Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；
K1—外加剂影响修正系数，掺加外加剂时取值1.2；
K2—砼坍落度影响修正系数，取0.85；
γ—混凝土容重，取值26kN/m3；
t0—新浇注砼的初凝时间，取14h；
ν—砼浇注速度，取0.5m/h。
可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为57.8kN/m2，且有效压头为2.2米，考虑振捣时所产生的荷载4.0kN/m2，所以最大的侧压力为57.8+4.0=61.8kN/m2。侧压力从上至下按梯形规律递加，偏安全考虑，取最大荷载值61.8kN/m2计算。
①、次梁8×10cm木枋计算
木枋的布置间距为0.2m，则
木枋子长度一般可达5跨以上，按5跨等跨连续梁计算，跨径为0.75m，计算简图如下所示：
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
由梁正应力计算公式得：
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
挠度计算，由《路桥施工计算手册》周水兴何兆益邹毅松等编著附录二得挠度系数0.664。
②、主梁8×10cm木枋计算
箱梁腹板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为40cm，按4跨等跨连续梁计算，跨径为0.4m，由次梁（8×10cm）木枋计算剪力图，主梁受到次梁传递的集中荷载，，计算简图如下所示：
利用结构计算软件得出弯矩图、剪力图和位移图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
2.3、底模板下构件的计算
2.3.1、次梁（8×10cm木枋）验算
底模下次梁按顺桥向布置，间距30cm和40cm，其具体布置如后附图所示。在次梁下横桥向布置2I14工字钢，间距为75cm。木枋子长度一般可达5跨以上，按5跨等跨连续梁计算，跨径为0.75m。
①、斜腹板对应位置验算
砼浇注冲击及振捣荷载：
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
由梁正应力计算公式得：
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
挠度计算，由《路桥施工计算手册》周水兴何兆益邹毅松等编著附录二得挠度系数0.664。
中间底板位置砼厚度在0.53～0.86m之间，考虑内模支撑和内模模板自重，按0.9m计算,则有：
砼浇注冲击及振捣荷载：
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
由梁正应力计算公式得：
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
挠度计算，由《路桥施工计算手册》周水兴何兆益邹毅松等编著附录二得挠度系数0.664。
2.3.2、支架贝雷桁片顶底模分配梁2工14型钢受力验算
如“箱梁现浇贝雷支架结构示意图”所示，支架贝雷片铺设完成后在其上按照桁片节点距离75cm铺设底模受力型钢，2工14型钢上再铺设木枋，木枋上铺设竹胶板。
型钢为6跨不等跨外伸臂连续梁，计算简图如下所示：
利用结构计算软件得出弯矩图和位移图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
由梁正应力计算公式得：
挠度计算，由位移图可得
如附图所示，取一跨箱粱的贝雷桁片进行计算，为四跨等跨外伸臂连续梁，跨径为9m。qr＝209.56kN/m，贝雷横向取14片，贝雷架特性如下：
弦杆惯矩Ix〔cm4〕
桁片惯矩Ig〔cm4〕
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
（0.8为桁片不平衡受力系数）
挠度计算，由《路桥施工计算手册》周水兴何兆益邹毅松等编著附录二得挠度系数0.632。
故支架纵向布设14片贝雷完全满足施工规范要求。
4、支架桩顶500×1000钢箱梁受力验算
钢箱梁布置如附图所示，钢箱梁受力图如下：
注：因q3混凝土按2.5m高计算荷载，所以没有考虑模板荷载。
利用结构计算软件得出弯矩图和剪力图如下图所示：
弯矩图（单位：KN.m）
500×1000钢箱梁截面性能：，
经计算，所选构件满足规范要求。
钢管桩受力直接由贝雷架传递的，由钢箱梁计算剪力图知支反力，，。
φ630×8钢管桩截面特性：
考虑钢管桩立柱最长为6.58米，取7.0米计算：
经计算钢管桩能满足要求。
6、支架整体稳定性验算
支架水平荷载主要为风载，风压力计算如前所述，故支架承受风力对于42m跨径箱梁支架：
由于箱梁横坡调整由自身腹板高度进行调整，故恒载、施工荷载几乎不产生水平作用力，水平荷载仅为风载。
式中：G表示支架自重，最不利情况为侧模已经安装完成、尚未绑扎钢筋，此时支架自重包括外模系统、贝雷桁片、钢箱梁、钢管立柱自重。
满足规范抗倾覆系数1.3的要求。
7、支架立柱基础受力验算
单个基础最大所受压力：
7.1、对于以钢筋混凝土老路面为持力层
(单根立柱所受竖向力最大值)
σ：为地基容许承载力，偏安全考虑取较小值1000kpa
A：扩大基础受力面面积
7.2、穿过覆盖层以亚粘土作为圆形基础的持力层
[σ]：为地基容许承载力SJ∕T 11753-2020标准下载，参考一般亚粘土承载力可达到350kpa。
A：扩大基础受力面面积
7.3、条形扩大基础基础
单个条形基础最大所受压力：
[σ]：为地基容许承载力DB4212／T 40-2020 特种设备安全监察台账设置规范（试行）.pdf，经过处理后地基承载力可达到140kpa。
A：扩大基础受力面面积。