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模板安拆专项施工方案2_secret钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.673×424.000）=24.599N/mm2；
立杆稳定性计算σ=24.599N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
JGJT273-2012 钢丝网架混凝土复合板结构技术规程.pdf公式(3)的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.013×(1.200+0.100×2)=1.763m；
Lo/i=1762.823/15.900=111.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；
钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.509×424.000）=32.524N/mm2；
立杆稳定性计算σ=32.524N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
（二）梁木模板与支撑计算书
图1梁模板支撑架立面简图
立柱梁跨度方向间距l(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):6.00；
梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.850；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):100.00；
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。
扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00；
二、梁底支撑方木的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1=25.000×0.300×0.850×0.300=1.913kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2=0.350×0.300×(2×0.850+0.300)=0.210kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.300=0.360kN；
2.木方楞的传递集中力计算：
静荷载设计值q=1.2×1.913+1.2×0.210=2.547kN；
活荷载设计值P=1.4×0.360=0.504kN；
P=2.547+0.504=3.051kN。
3.支撑方木抗弯强度计算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距(kN.m)M=3.051×0.800/4=0.610；
木方抗弯强度(N/mm2)σ=610200.000/100000.000=6.102；
木方抗弯强度6.102N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！
4.支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力(kN)Q=3.051/2=1.526；
截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1525.50/(2×60.00×100.00)=0.381；
截面抗剪强度计算值0.381N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！
5.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
集中荷载P=q1+q2+p1=2.483kN；
最大挠度(mm)Vmax=2482.500×800.003/(48×9500.00×5000000.00)=0.557；
木方的最大挠度(mm)0.557小于l/250=800.00/250=3.200，所以满足要求！
三、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=3.051kN；
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中n=0.700/0.300=2
经过简支梁的计算得到：
通过传递到支座的最大力为1×3.051+3.051=6.102kN；
钢管最大弯矩Mmax=2×3.051×0.700/8=0.534kN.m；
截面应力σ=0.534×106/4490.000=118.914N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
五、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
计算中R取最大支座反力，R=6.10kN；
R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、立杆的稳定性计算:
横杆的最大支座反力：N1=6.102kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N=6.102+1.072+0.720+1.137=9.032kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo=(h+2a)(2)
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；
Lo/i=2356.200/15.900=148.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；
钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.316×424.000)=67.408N/mm2；
立杆稳定性计算σ=67.408N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；
Lo/i=1800.000/15.900=113.000；
公式(2)的计算结果：
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.496×424.000)=42.945N/mm2；
立杆稳定性计算σ=42.945N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.200+0.300×2)=2.148m；
Lo/i=2147.931/15.900=135.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；
钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.371×424.000)=57.415N/mm2；
立杆稳定性计算σ=57.415N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
（三）柱模板支撑计算书
柱模板的截面宽度B=550mm，B方向对拉螺栓1道，
柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，
柱模板的计算高度L=4m。
柱箍间距计算跨度d=600mm。
柱模板竖楞截面宽度60mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。
板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
其中q——强度设计荷载(kN/m)；
q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60=31.32kN/m
d——竖楞的距离，d=300mm；
经过计算得到最大弯矩M=0.10×31.320×0.30×0.30=0.282kN.M
面板截面抵抗矩W=600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3
经过计算得到=M/W=0.282×106/32400.0=8.700N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×31.320=5.638kN
截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.600=24.000kN/m；
E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；
I——面板截面惯性矩I=600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；
经过计算得到v=0.677×(40.000×0.60)×300.04/(100×6000×291600.0)=0.752mm
[v]面板最大允许挠度，[v]=300.000/250=1.20mm；
面板的最大挠度满足要求!
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
其中q——强度设计荷载(kN/m)；
q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30=15.66kN/m
d为柱箍的距离，d=600mm；
经过计算得到最大弯矩M=0.10×15.660×0.60×0.60=0.564kN.M
竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3
经过计算得到=M/W=0.564×106/53333.3=10.571N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.600×15.660=5.638kN
截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×50×80)=2.114N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!
其中q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.300=12.000kN/m；
E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；
I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×80.0/12=2133334.0mm4；
经过计算得到v=0.677×(40.000×0.30)×600.04/(100×9500×2133334.0)=0.520mm
[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=600.000/250=2.40mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格:矩形钢管□60×40×2.5mm；
钢柱箍截面抵抗矩W=7.29cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=21.88cm4；
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30×0.60=9.40kN
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=0.823kN.m
最大支座力N=20.347kN
最大变形v=0.265mm
其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.82kN.m；
x——截面塑性发展系数,为1.05；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=7.29cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
B边柱箍的强度计算值f=112.94N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=0.265mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.35kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30×0.60=9.40kN
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=0.823kN.m
最大支座力N=20.347kN
最大变形v=0.265mm
其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.82kN.m；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=7.29cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
H边柱箍的强度计算值f=112.94N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=0.265mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
DB44／T 997-2012 陶瓷废料循环利用 环保型陶瓷砖.pdf八、H方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.35kN。
主要施工方案报批表经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于16mm!