施工组织设计下载简介

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其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

辽宁省住房和城乡建设厅关于修订《辽宁省建设工程质量检测管理实施细则》的通知（辽住建发[2020]2号 辽宁省住建和城乡建设厅2020年8月31日）.pdf　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.175×(1.2×4.623+1.4×0.900)×0.300×0.300=0.107KN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.107×1000×1000/16200=6.605N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.623+1.4×0.900)×0.300=1.225kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1225.0/(2×300.000×18.000)=0.34N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql
/100EI<[v]=300/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.623×300
/(100×6000×145800)=0.29mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.100×0.600×0.300=4.518kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300×(2×0.600+0.300)/0.300=0.525kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.300=0.270kN

均布荷载q=1.20×4.518+1.20×0.525=6.052kN/m

集中荷载P=1.4×0.270=0.378kN

木方弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.572kN.m

经过计算得到最大支座F=1.585kN

经过计算得到最大变形V=1.23mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm
；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm
；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.572×10
/83333.3=6.864N/mm

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1585/(2×50×100)=0.476N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=1.23mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

(一)梁底横向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.419×1.585×0.9=0.598kN.m

最大变形vmax=(1.146＋1.883)FL3/100EI=1.368mm

最大支座力RB=3.417×1.585=5.416KN

RA=1.083×1.585=1.717KN

抗弯计算强度f=0.6061×10
/5080.0=119.29N/mm

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底横向钢管计算

横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆；托在纵向支撑钢管的下方，起到抗滑作用。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=5.416kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求,可以不采用双扣件。若有横向钢管（构造杆）托在支撑钢管下方时更为安全可靠。

R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=5.73kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×8.300=1.285kN

N=5.416＋1.472=6.888kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m
=2976/15.8=188.345
=0.203

=6888/(0.203×489)=69.39N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m
=2100/15.8=132.911
=0.386

=6888/(0.386×489)=36.49N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.016×(1.500+2×0.300)=2.490m
=2490/15.8=157.589
=0.284

=6888/(0.284×489)=49.60N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

柱模板的截面宽度B=500mm，B方向对拉螺栓1道，

柱模板的截面高度H=700mm，H方向对拉螺栓1道，

柱模板的计算高度L=8000mm，

柱箍间距计算跨度d=500mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h；

T——混凝土的入模温度，取30.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取9.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=53.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=53.540kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。

荷载计算值q=1.2×53.540×0.500+1.4×4.000×0.500=34.924kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；

I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×26.770+1.4×2.000)×0.225×0.225=0.177kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.177×1000×1000/27000=6.548N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×26.770+1.4×2.000)×0.225=4.715kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×4715.0/(2×500.000×18.000)=0.786N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×26.770×2254/(100×6000×243000)=0.319mm

面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.225m。

荷载计算值q=1.2×53.540×0.225+1.4×4.000×0.225=15.716kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=7.858/0.500=15.716kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×15.716×0.50×0.50=0.393kN.m

最大剪力Q=0.6×0.500×15.716=4.715kN

最大支座力N=1.1×0.500×15.716=8.644kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.393×106/83333.3=4.72N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4715/(2×50×100)=1.414N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算不满足要求!

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×53.54+1.4×4.00)×0.225×0.500=7.86kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.257kN.m

最大变形vmax=0.041mm

最大支座力Qmax=12.399kN

抗弯计算强度f=0.257×106/10160000.0=25.30N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于380.0/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.399

对拉螺栓强度验算满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×53.54+1.4×4.00)×0.217×0.500=7.57kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.825kN.m

最大变形vmax=0.130mm

最大支座力Qmax=17.602kN

抗弯计算强度f=0.825×106/10160000.0=81.20N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.602

对拉螺栓强度验算满足要求!

项目经理：薛源，执行经理：罗兴明，安全员：薛维超，施工员：黄真荣，质检员：李欣昌；

班长：钟铁强，架工：6人，木工：12人。

由项目经理主持全面的工作。由执行经理、安全员、施工员、质检员、施工班组对项目部负责安全质量进度文明施工的实施完成。

6.1、每个楼层的砼浇筑进行一次性连续浇筑完成，严格按照规范要求施工，中间不留施工缝。

6.2、墙柱钢筋绑扎验收合格后，当墙柱高度大于4m时，将墙柱混凝土分段浇筑，砼浇筑至梁底下50cm，留出梁筋锚固位置。当梁板钢筋绑扎完成验收合格再进行梁板砼的浇筑。

6.3、浇筑时，按主梁纵向，分层浇筑至楼板面，布料管要左右来回摆管，均匀布料，不得采用在一个部位堆积过高的混凝土，避免支撑顶架产生偏心荷载的浇筑方式；浇筑时应沿一条线退行，随时调整工作面宽度，尽可能缩小工作面；不要出现冷缝。必须有专人检查看守模板支架的情况，发现松动变形情况及时处理加固好。遵守安全操作规范，不野蛮施工，确保砼浇筑安全顺利完成。

7.1、在此强调楼层梁板构件模板的拆除，必须在上层梁板混凝土浇捣完成后，且在下层（拆模层）砼期大于七天后，混凝土强度达到90再申报拆模，申请批准后方可进行拆模；如特别情况需要提前拆模，必须在该层梁板同条件养护的试块砼强度达到90%后，若拆模时，上层楼未完成砼浇筑时；即用钢杆和可调顶托加木枋，重新支撑梁板底处。沿纵向间距为1.5m，必须在上楼层浇筑砼前完成加固支撑。

7.2、梁板和悬挑构件砼强度等级达到《混凝土结构工程施工及验收规范》以及设计要求时，方可申请拆除底模及下部的支撑，当申请批准同意后，拆模才能进行，严禁擅自拆模。

7.3、拆除前应做好周边的安全防护挡板，防止钢杆、扣件、枋木、模板等堕落下层。严禁野蛮施工；模板拆除应先拆非承重模，后拆承重模，先拆侧模后拆底模，一般后支的先拆，先支的模后拆，自上而下逐步拆除。拆除下来的模板钢管等材料，应分类分散堆放，并及时起钉转运。

8.1、施工前，认真熟悉设计施工图，核对清楚各构件的几何尺寸及标高。并对施工员、小组长相关的带班进行施工安全施工技术交底。施工员小组长在现场对各部位构件的几何尺寸、标高设计要求及施工技术、方法和安全事项对操作工人进行详细交底；并明确其中的尺寸，标高、构件之间的相互关系后，先进行定位放样、无误再进行下料制作安装。

8.2、施工中，工长、质检员及班组长随施工进度进行跟踪、检查，发现问题及时改正，未能解决的问题，应及时汇报项目经理部，由项目经理部与甲方、监理、设计院协商解决。

8.3、所有支撑架，必须按本支模体系设计构造要求及相关的施工安全规范规定进行搭设，立杆应根据现场平面尺寸排版拉线，确定立杆合理的位置；立杆应垂直底座，应加200×200×50垫板。水平杆与立杆的连接必须牢固。当梁截面大于300×1000时，上部支承横杆与立杆连接处，当下部无横向托杆时应在立杆上加设一个防滑扣件，并靠紧上一个扣件。以防止水平支承杆下滑造成模板变形。剪刀撑、扫地杆均按本设计方案实施。

8.5、支模的材料必须进行检查验收，对新旧钢管扣件，要逐件检查，对变形锈朽严重、破损，不能满足要求的钢管、扣件不得使用。扣件应上机油调试丝杆到位；对腐蚀，中间有过节及截面小于80%的木枋，不得使用。

8.6、模板安装完成，班组应先行自检、修正；再由质安组进行全面检查验收后，再汇同甲方、监理进行验收。

8.7、在砼的浇筑过程中，自始至终有2～4个木工看守，巡察加固保证砼浇筑安全施工胜利完成。

8.8、模板拆除：砼强度必须达到规范规定要求等级；并申报监理工程师批准后，方可进行拆。

9.1、做好班组施工安全技术交底；提高工人的安全文明施工的思想意识，遵守施工现场的管理制度和施工安全操作规范，服从项目部工作安排施工组织设计(喷锚支护施工方案)，努力完成各项任务。

9.2、进入施工现场戴好安全帽，穿软底胶鞋，高空作业系好安全带。严禁酒后上班；禁止在施工现场嬉戏打闹。

9.3、在施工中，有安全员跟踪检查监督，每天对脚手架顶架，临边进行安全检查，发现安全危险因素及时整改，消除隐患。

9.4、材料的起吊转运，由专人统一指挥，在提升机上必须堆放整齐，不伸出提升机外，不超载，人工转运时，抓好放稳，不得随意乱丢乱放。

9.5、拆除模板时，应先进行封闭，做好有效的安全防护档板MH／T 5040-2019标准下载，并搭设好高度适宜拆模的满堂架（操作架），方可进行拆模。

9.6、拆除下来的模板及其它材料及时清理分类、分散堆放整齐。模板应进行起钉、表面清理、刷脱模剂，以便下一次使用。

9.7、杜绝野蛮施工及违规操作，尽量减少灰尘飞扬和噪音对环境的污染，工完场清，现场整洁，做好文明施工。