施工组织设计下载简介
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某高层框剪工程模板工程专项施工方案根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；
K130 435桥基础及下部构造施工方案倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=153mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；
面板的最大弯距：M=0.1×24.319×153×153=7.12×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3；
面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.12×104/1.08×104=6.589N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=6.589N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；
面板的最大剪力：∨=0.6×24.319×153.0=2232.450N；
截面抗剪强度必须满足下式:
面板截面受剪应力计算值:τ=3×2232.450/(2×450×12.0)=0.620N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.620N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4；
面板最大容许挠度:[ω]=153.0/250=0.612mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×21.47×153.04/(100×9500.0×6.48×104)=0.129mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.129mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.612mm,满足要求！
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×80×80/6=42.67cm3；
I=40×80×80×80/12=170.67cm4；
支座最大弯矩计算公式：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.15×0.90=7.883kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.15×0.90=0.386kN/m；
q=(7.883+0.386)/2=4.134kN/m；
竖楞的最大弯距：M=0.1×4.134×450.0×450.0=8.37×104N.mm；
竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=8.37×104/4.27×104=1.962N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=1.962N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.15×0.90=7.883kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.15×0.90=0.386kN/m；
q=(7.883+0.386)/2=4.134kN/m；
竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.134×450.0=1116.225N；
截面抗剪强度必须满足下式:
竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1116.225/(2×40.0×80.0)=0.523N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.523N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.800mm；
竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.30×450.04/(100×9500.0×1.71×106)=0.125mm；
竖楞的最大挠度计算值ω=0.125mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.800mm，满足要求！
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；
柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.153×0.45/2=1.86kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=4.449kN；
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.153kN.m；
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形:V=0.026mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；
B边柱箍的最大应力计算值:σ=28.66N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=28.66N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!
经过计算得到:ω=0.026mm；
柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；
柱箍的最大挠度ω=0.026mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓的型号:M14；
对拉螺栓的有效直径:11.55mm；
对拉螺栓的有效面积:A=105.00mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.449kN。
对拉螺栓所受的最大拉力N=4.449kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；
柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.153×0.45/2=1.86kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=4.449kN；
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.153kN.m；
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形:V=0.026mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；
H边柱箍的最大应力计算值:σ=28.661N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值σ=28.661N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!
经过计算得到:V=0.026mm；
柱箍最大容许挠度:[V]=250.000/250=1.000mm；
柱箍的最大挠度V=0.026mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓的直径:M14；
对拉螺栓有效直径:11.55mm；
对拉螺栓有效面积:A=105.00mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.449kN。
对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.449kN小于[N]=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
楼板模板及支撑架计算书
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；
脚手架搭设高度(m):2.85；
支撑采用的双钢管(mm):Φ48×3.5；
板底支撑连接方式:方木支撑；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.130；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；
木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×8.000×8.000/6=42.67cm3；
I=4.000×8.000×8.000×8.000/12=170.67cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.200×0.130=0.650kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.200=0.070kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(1.000+2.000)×1.200×0.200=0.720kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(0.650+0.070)=0.864kN/m；
集中荷载p=1.4×0.720=1.008kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×1.200/4+0.864×1.2002/8=0.458kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+0.864×1.200/2=1.022kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.458×106/42.667×103=10.733N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为10.733N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:V=1.200×0.864/2+1.008/2=1.022kN；
方木受剪应力计算值T=3×1022.400/(2×40.000×80.000)=0.479N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木受剪应力计算值为0.479N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.650+0.070=0.720kN/m；
集中荷载p=0.720kN；
方木最大允许挠度值[V]=1200.000/250=4.800mm；
方木的最大挠度计算值2.798mm小于方木的最大允许挠度值4.800mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.864×1.200+1.008=2.045kN；
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.835kN.m；
最大变形Vmax=1.860mm；
最大支座力Qmax=10.168kN；
钢管最大应力σ=0.835×106/5080.000=164.326N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的计算最大应力计算值164.326N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!
四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×2.850=0.368kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×0.900×1.200=0.378kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.130×0.900×1.200=3.510kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.256kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×1.200=3.240kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=9.643kN；
五、立杆的稳定性计算:
山东大酒店室内精装修工程施工组织设计立杆的稳定性计算公式:
立杆计算长度L0=h=1.500m；
L0/i=1500.000/15.800=94.937；
混凝土及抹灰表面施涂油性涂料施工工艺由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=9643.122/（0.530×489.000）=37.208N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=37.208N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！