施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

嘉兴花园转换层施工方案(新修改)

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×2.8×1000=89N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×0.80×0.0319×1000=51N

电力工程施工组织方案（一）扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=89+51+29=170N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.40×0.40×1000=224N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=12943+224=13167N

（2)钢管立杆轴向力计算

管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×170+13167=13371N

（3)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m=150cm，Φ48钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150/1.59=94.34

钢管长细比94.34＜150,满足要求。

（4）钢管立杆稳定性验算

=0.634，P=N/(
A)=13371/(0.634×424.00)=49.74N/mm2

钢管稳定性49.74N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）钢管支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=180mm，上部荷载为：F=N=13.37kN

η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=2×(100+165)+2×(100+165)=1060mm

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1060×165]/1000=175.07kN

钢管支承面受冲切承载力175.07kN＞上部荷载F=13.37kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

钢管支承面局部受压承载力273.49kN＞上部荷载F=13.37kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)

F2=γH=24×梁高=24×2.00=48.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　45.75　kN/m2　γG=1.2　54.90　kN/m2

②倾倒混凝土产生的荷载Q3K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　60.50kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　45.75kN/m2

木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=200mm,计算跨数5跨；

W=bh2/6=1820×182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820×183/12=884520mm4。

σ=Mmax/W=462481/98280=4.71N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.71N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×110.11×0.20=13.35kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×13.35×1000/(2×18×1820)=0.61N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=KυqL4/100EI=0.644×83.27×2004/(100×6000×884520)=0.16mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

侧模挠度υmax=0.16mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力8.28kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；计算跨度364mm；跨数5跨。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=168336/85333=1.97N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×12.10×0.36=2.64kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.64×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=54.90×0.20=9.15kN/m=9.15N/mm；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.15×3644/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=L/250=364/250=1.46mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.46mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺杆纵向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

P=4.99kN，弯矩系数KM=0.171

Mmax=KmPL=0.171×4.99×0.40×106=341316N.mm=0.34kN.m

σ=Mmax/W=341316/(2×4490)=38.01N/mm2

檩梁抗弯强度σ=38.01N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658

Vmax=KVP=0.658×4.99=3.28kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3283/(2×424)=11.62N/mm2

檩梁抗剪强度τ=11.62N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.096

υmax=KυPL3/（100EI）=1.096×4990×4003/(100×206000×215600)=0.08mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

檩梁挠度υmax=0.08mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

（1200×2400）特大梁模板支撑计算书

结构楼板厚180mm，梁宽b=1200mm，梁高h=2400mm，层高4.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；梁下采用5支撑,横向间距400mm，纵向间距400mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底、侧模自重0.5kN/m2×(1.20+4.44)×1.2=3.38kN/m

②砼自重24.0kN/m3×1.20×2.40×1.2=82.94kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×1.20×2.40×1.2=5.18kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×1.20×1.4=3.36kN/m

梁底模计算组合①＋②＋③＋④q1=94.86kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=76.25kN/m

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1200mm；W=bh2/6=1200×182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200×183/12=583200mm4。

σ=Mmax/W=398412/64800=6.15N/mm2

梁底模抗弯强度σ=6.15N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×94.86×0.20×1000=11497N=11.50kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×11497/(2×1200×18)=0.80N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.80N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=76.25kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×76.25×2004/(100×6000×583200)=0.22mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.22mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=1200mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=94.86×0.20/1.20=15.81kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.50)+1.4×3.00=10.20kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.50×0.20×10.20=1.02kN

经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.72kN,N2=6.69kN,N3=6.29kN,N4=6.12kN,N5=7.17kN,N6=2.50kN

经过(1)计算得到：Mmax=0.27kN.m；Vmax=3.83kN；Fmax=7.17kN；υmax=0.09mm。

σ=Mmax/W=0.27×106/85333=3.13N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.13N/mm2＜13.00N/mm2,满足要求。

τ=3Vmax/(2bh)=3×3830/(2×80×80)=0.90N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.90N/mm2＜1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.09mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.09mm＜1.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

弯矩系数Km=0.175

Mmax=KmPL=0.175×7170×400=501900N.mm=0.50kN.m

σ=Mmax/W=501900/170667=2.94N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=2.94N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650

Vmax=KVP=0.650×7170/1000=4.66kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.66×1000/(2×80×80)=0.55N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.146

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第二层龙骨挠度Vmax=0.09mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.150

每根钢管承载NQK1=2.150×7170=15416N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×2.4×1000=77N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×0.80×0.0319×1000=51N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=77+51+29=157N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.40×0.40×1000=224N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=15416+224=15640N

（2)钢管立杆轴向力计算

管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×157+15640=15828N

（3)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m=150cm，Φ48钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150/1.59=94.34

钢管长细比94.34＜150,满足要求。

（4）钢管立杆稳定性验算

=0.634，P=N/(
A)=15828/(0.634×424.00)=58.88N/mm2

钢管稳定性58.88N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）钢管支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=180mm，上部荷载为：F=N=15.83kN

η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=2×(100+165)+2×(100+165)=1060mm

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1060×165]/1000=175.07kN

钢管支承面受冲切承载力175.07kN＞上部荷载F=15.83kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

钢管支承面局部受压承载力273.49kN＞上部荷载F=15.83kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)

F2=γH=24×梁高=24×2.40=57.60kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　45.75　kN/m2　γG=1.2　54.90　kN/m2

②倾倒混凝土产生的荷载Q3K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　60.50kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　45.75kN/m2

木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=200mm,计算跨数5跨；

W=bh2/6=2220×182/6=119880mm3，I=bh3/12=2220×183/12=1078920mm4。

σ=Mmax/W=564125/119880=4.71N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.71N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×134.32×0.20=16.28kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×16.28×1000/(2×18×2220)=0.61N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=KυqL4/100EI=0.644×101.57×2004/(100×6000×1078920)=0.16mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

侧模挠度υmax=0.16mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力8.51kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；计算跨度370mm；跨数6跨。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=173931/85333=2.04N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.04N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×12.10×0.37=2.71kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.71×1000/(2×80×80)=0.64N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.64N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=54.90×0.20=9.15kN/m=9.15N/mm；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.15×3704/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=L/250=370/250=1.48mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.48mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺杆纵向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

P=5.07kN，弯矩系数KM=0.171

Mmax=KmPL=0.171×5.07×0.40×106=346788N.mm=0.35kN.m

σ=Mmax/W=346788/(2×4490)=38.62N/mm2

檩梁抗弯强度σ=38.62N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

湖州市住宅全装修项目质量管理规定(试行)（湖州市住建局2018年10月）剪力系数KV=0.658

Vmax=KVP=0.658×5.07=3.34kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3336/(2×424)=11.80N/mm2

檩梁抗剪强度τ=11.80N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.096

υmax=KυPL3/（100EI）=1.096×5070×4003/(100×206000×215600)=0.08mm

SL 605-2013 水库降等与报废标准.pdf[υ]=L/250=400/250=1.60mm

檩梁挠度υmax=0.08mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。