施工组织设计下载简介

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fmax=0.521ql4/（100EI）=0.521×21.762×3004/(100×1.0×104×400000)

=0.229mm<[f]=L/400=300/400=0.75mm

横向10×10cm木枋验算

腹板传递至横向10×10cm木枋每延米荷载：

GB5725-2009安全网标准q1＝1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.5

=1.2*21.25+1.4(3.5+2)*0.5

箱梁底板传递至横向10×10cm木枋每延米荷载：

q2＝1.2×（0.2×0.4×25）

q=q1+q2=29.35+2.4=31.75KN/m

横向10×10cm木枋间距为300mm，单根木枋按集中荷载计算：

P＝31.75*0.3=9.525KN

10×10cm横向方木下面为纵向10×10cm方木，横向间距均为900mm，按集中荷载作用下的简支梁计算：

A=bh=100*100=10000mm2

I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4

W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3

Sm=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3

查表可知：弯距Mmax＝PL/4，剪力R＝P/2，扰度f中＝PL3/48EI

Mmax=M中=PL/4=9.525*0.9/4=2.14kN·m

σ=Mmax/W=2.14*106/1.67*105=12.83Mpa<[σw]=13.0Mpa

Qmax=P/2=9.525/2=4.763kN

τmax=QSm/Imb=4.763*103*1.25*105/(8.33*106*100)

=0.715MPa<[τ]=1.9MPa

fmax=PL3/(48EI）=9.525*103*9003/(48*1.0*104*8.33*106)

=1.74mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm

纵向10×10cm木枋验算

纵向10×10cm木枋通长，顶托纵向间距为900mm，上部荷载通过10×10cm木枋传递至10×10cm上，每个相交点均为一个集中荷载，该集中荷载按10×10cm木方上的最大剪力计算，P=Qmax＝4.763kN

10×10cm木枋下面为可调顶托，顶托间距为600cmm，按集中荷载作用下的二等跨连续梁计算。

A=bh=100*100=10000mm2

I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4

W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3

Sm=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3

查表可知：弯距系数Kmmax＝0.203，剪力系数KvB＝0.688+0.688＝1.376，扰度系数Kw中＝1.497

Mmax=M中=0.203PL=0.203*4.763*0.60=0.58kN·m

σ=Mmax/W=0.58*106/1.67*105=3.47Mpa<[σw]=13.0Mpa

Qmax=1.376P=1.376*4.763=6.55kN

τmax=QSm/Imb=6.55*103*1.25*105/(8.33*106*100)

=0.983MPa<[τ]=1.9MPa

fmax=1.497PL3/（100EI）=1.497*4.763*1000*6003/(100*1.0*104*8.33*106)

=0.185mm<[f]=600/400=600/400=1.5mm

（1）碗扣支架容许承载力[N]

查阅碗扣件参数，当横杆步距为120cm时，立杆所能承受的荷载为30KN。

钢管所受上部荷载为混凝土恒载与施工荷载、砼倾倒荷载的组合计算简图如下：

Nmax=1.2*(1.7*0.5+0.2*0.2*2+0.25*0.2*2)*0.6*25+1.4*(3.5+2)*0.9*0.6

Nmax=22.698kN<[N]=30kN

（二）箱梁横梁、端梁及渐变段

模板每延米荷载计算：P＝1.2*P2+1.4(P3+P4)

=1.2*711.875+1.4(3.5+2)*16.75

=983.225KN/m

取1m板宽计算，均布荷载q＝983.225*1/16.75=58.7KN/m

注：北桥箱梁底板宽度为16.75m。

箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

A=bh=1000*20=20000mm2

Sm=bh2/8=1000*202/8=50000mm3

查表可知：弯距系数Kmmax＝0.096，剪力系数KvB＝0.626+0.625＝1.25，扰度系数Kw中＝0.521

Mmax=M中=0.096qL2=0.096*58.7*0.32=0.507kN·m

Qmax=1.25qL=1.25*58.7*0.3=22.013kN

=1.65MPa<[τ]=1.9MPa

=0.372mm<[f]=L/400=300/400=0.75mm

（一）横向10×10cm木枋验算：

横向10×10cm木枋每延米荷载

P＝983.225KN/m

横向10×10cm木枋间距为300mm，单根木枋上的均布荷载：

q＝983.225*1/16.75*0.3

10×10cm方木下面为纵向10×10cm方木，间距均为300mm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

A=bh=100*100=10000mm2

I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4

W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3

Sm=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3

查表可知：弯距系数Kmmax＝0.096，剪力系数KvB＝0.626+0.625＝1.25，扰度系数Kw中＝0.521

Mmax=M中=0.096qL2=0.096*17.61*0.32=0.152kN·m

σ=Mmax/W=0.152*106/1.67*105=0.911Mpa<[σw]=13.0Mpa

Qmax=1.25qL=1.25*17.61*0.3=6.6kN

τmax=QSm/Imb=6.6*103*1.25*105/(8.33*106*100)

=0.991MPa<[τ]=1.9MPa

fmax=0.521qL4/（100EI）=0.521*17.61*3004/(100*1.0*104*8.33*106)

=0.009mm<[f]=L/400=300/400=0.75mm

纵向10×10cm木枋验算：

纵向10×10cm木枋通长，间距为600mm，上部荷载通过10×10cm木枋传递至10×10cm上，每个相交点均为一个集中荷载，该集中荷载按10×10cm木方上的最大剪力计算：

P=Qmax=6.6kN

10×10cm木枋下面为可调顶托，顶托间距为600cmm，按集中荷载作用下的二等跨连续梁计算。

A=bh=100*100=10000mm2

I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4

W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3

Sm=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3

查表可知：弯距系数Kmmax＝0.203，剪力系数KvB＝0.688+0.688＝1.376，扰度系数Kw中＝1.497

Mmax=M中=0.203PL=0.203*6.6*0.60=0.804kN·m

σ=Mmax/W=0.804*106/1.67*105=4.81Mpa<[σw]=13.0Mpa

Qmax=1.376P=1.376*6.6=9.08kN

τmax=QSm/Imb=9.08*103*1.25*105/(8.33*106*100)

=1.363MPa<[τ]=1.9MPa

fmax=1.497PL3/（100EI）=1.497*6.6*1000*6003/(100*1.0*104*8.33*106)

=0.256mm<[f]=600/400=600/400=1.5mm

（1）碗扣支架容许承载力[N]

查阅碗扣件参数，当横杆步距为120cm时，立杆所能承受的荷载为30KN。

钢管所受上部荷载为混凝土恒载与施工荷载、砼倾倒荷载的组合:

Nmax=1.2*1.7*0.3*0.6*25+1.4*(3.5+2)*0.3*0.6

Nmax=10.566kN<[N]=30kN

本支架落在5×15的枕木上，枕木放在15cm厚的石粉碴上，立杆间距为0.6m，基础底用砂性土压实，用轻型触探仪经检查，保证地基承载力在350kPa以上。

地基承载力σ=Nmax/A=22.698/(0.15*0.6)=252.2kPa<[σ]=350kPa

七、碗扣支架搭设示意图

八、行车通道工字钢粱验算

1.工字钢主梁强度验算

主梁拟用45b热扎工字钢,其中工字钢高450mm,腹板厚度为13.5mm,翼板宽度为152mm,翼板厚度为18mm,Ix=3.38×108mm4,Wx=1.5×106mm3,Ix:Sx=380mm。

北桥每平方米砼恒载为：q北=12.71×25÷20.75=15.313KN/m2

南桥每平方米砼恒载为：q南=9.945×25÷17=14.625KN/m2

根据以上计算结果，选用北桥的荷载为本次验算的计算参数。

北桥工字钢梁上砼恒载为：N北=15.313×186.75=2859.7KN

C50砼容重：25KN/m3

北桥砼恒载计算面积：20.75×9＝186.75m2

截面模板周长:=0.2+2+1.25+16.75+1.25+0.2+2+(3.7+1.25×2)×4=60.65m

木方支架周长：翼板支架：10.35m

芯模支架：15.48m

每延米模板荷载：60.65×0.02×1×8=9.7KN/m

每延米木方荷载：[（10.35×2+15.48×4+21.75）×3.3×0.05×0.1+37×0.1×0.1]×8=16.74KN/m

模板木方恒载：N2=(9.7+16.74)×9=160.36KN

3、人群、施工机械设备荷载：

N3=3.0×186.75=560.25KN

N4=2.0×186.75=373.5KN

5、荷载组合：恒载×1.2+活载×1.4

N=(N1+N2)×1.2+（N3+N4）×1.4

=(2859.7+160.36)×1.2+（560.25+373.5）×1.4=4931.32KN

1.3工字钢梁截面验算

45b工字钢梁间距为800mm,共有33根,工字钢梁上部荷载按均布荷载计算,平均分配至每根工字钢,单根工字钢梁按简支粱计算,跨径为9.0m，梁上荷载按均布荷载计算。

在均布荷载作用下,最大弯矩在跨中处上Mmax=0.125ql02

最大剪力在第二支座上Qmax=ql0/2

最大扰度位于跨中wmax=5ql04/384EI

单根工字钢所受外部荷载为：P1=4931.32÷33=149.43KN

单根工字钢所受荷载:P=P1+P2=149.43+7.87＝157.3KN

q=P/l0=157.3÷9＝17.48KN/m

工字钢梁截面弯曲应力验算

Mmax=0.125ql02=0.125×17.48×92=176.985KN·m

σ=Mmax/Wx=176.985×106/1.5×106=117.99mpa<[σw]=190mpa

截面弯曲应力满足要求。

=17.48×9÷2＝78.66KN

τmax=QmaxSx/Ixd

=78.66×103/(380×13.5)=15.33mpa

wmax=5ql04/384EI

=5×17.48×90004/(384×210×103×3.38×108)

=21mm

2．工字钢横梁强度验算

横梁共三道，拟用45b热扎工字钢,其中工字钢高450mm,腹板厚度为13.5mm,翼板宽度为152mm,翼板厚度为18mm,Ix=3.38×108mm4,Wx=1.5×106mm3,Ix:Sx=380mm。

工字钢横梁上部荷载为等间距的集中荷载，荷载间距为800mm，荷载P=Qmax=ql0/2×2=157.3KN（中间一排横梁上的集中荷载为两端支座反力之和）

工字钢横梁为32等跨连续梁，单跨跨径为1.6m，按连续梁无限跨梁计算。在集中荷载作用下，最大负弯矩在第二支座上Mmax=0.125Pl，最大剪力在第二支座上Qmax=1.0P，最大扰度位于第一跨跨中wmax=KwPl3/100EI

工字钢梁截面弯曲应力验算

Mmax=0.125Pl=0.125×157.3×1.6=31.46KN·m

σ=Mmax/Wx=31.46×106/1.5×106=20.97mpa<[σw]=190mpa

截面弯曲应力满足要求。

=1.0×157.3=157.3KN

τmax=QmaxSx/Ixd

=157.3×103/(380×13.5)=30.66mpa

wmax=1.497Pl3/100EI

=1.497×157.3×16003/(100×210×103×3.38×108)

=0.22mm

3.1钢柱截面尺寸及参数

钢柱拟用450×10mm钢管，其中钢管外径d=450mm，钢管壁厚δ=10mm，A=138.16×102mm2，g=108.5kg/m，i=154mm，f=190mpa，钢柱高=4.0m。

λ=L/i=4000/154=25.97<[λ]=150

P1=157.3×2=314.6KN

钢柱重量及上部45b工字钢横梁重量：

P2=108.5×4+1.6×87.485=910.326kg=5.74KN

单根钢柱压力P=P1+P2=314.6+5.74=320.34KN

查表得：φ=0.899

P=320.34KN<[N]=2359.9KN

4.1钢管截面尺寸及参数

钢管采用Ф48×3.5mm钢管，其中钢管外径d=48mm，钢管壁厚δ=3.5mm，A=4.89×102mm2，g=3.84kg/m，i=15.8mm，f=190mpa，钢管步距=0.9m。

λ=l0/il0＝uhu：计算长度系数查表得＝1.05

YD／T 3365-2018 位索引显式复制（ BIER ) 技术要求.pdfλ=1.05×900/15.8=59.81<[λ]=150

Qmax=157.3KN(钢管架上工字钢横梁支座反力)，平面位置上按300×300mm间距共四排布置的钢管架共有4×3＝12根立杆支撑工字钢粱，单根立杆所受荷载为：Q1=157.3÷12＝13.1KN

立杆上部工字钢横梁重量：

Q2=87.485×0.6÷12＝4.37kg＝0.0437KN

单根立杆压力Q=Q1+Q2=13.1+0.0437=13.14KN

λ=59.81查表得：φ=0.818

Q=13.14KN<[N]=76KN

DB44／T 1204-2013 电动汽车换电站监控系统.pdf附图1主线一桥箱梁支架搭设示意图

附图2行车通道工字钢粱支撑剖面图