施工组织设计下载简介

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经纬仪或吊线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。

.7.1预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木枋支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。

7.2新钢模使用前，必须在钢模板内、外和周边（含零部件）统刷一遍机油电杆拉线防腐防盗施工方案.doc，不准涂刷黑色或粘稠的废机油，必须先将钢模板内、外和周边灰浆清理干净，模板外侧和零部件的灰浆和残存混凝土也清理干净。

.7.3木胶板模板可刷脱模剂。拆下的模板，要及时清理和刷油或脱模剂，必须及时清理残存的混凝土和灰浆。模板堆放时，按规格整齐摆放，要保证平稳，防倾倒。

.7.4吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。

1模板支撑系统采用￠48钢管，壁厚为3.5mm。垂直扣件、刨光的50×100木方。

4.8.2模板采用强度高、表面平整好的竹胶板。

8.3铁钉、冲击钻、水准仪等。

取板宽度为1200×1200（二排钢管间距），支架高度为2710，砼采用自拌混凝土，坍落度60。则受力情况如下：

a楼板模板及支架自重标准植（木模板）

75×1.2×1.2=1.08Kn

(0.45×1.2+0.15×1.2×1.2)×25.1=18.98Kn

c施工人员及施工设备自重

直接作用时：2.5kN/m2，间接作用时：1.0kN/m2

竖直向：2.0kN/m2，水平向：4.0kN/m2

A立杆所受的轴压力(受载区域为1.2×1.2m2)

N=1.08×1.2+18.98×1.2+1×1.2×1.2×1.4+2×1.2×1.2×1.4=30.12kN

此荷载由4根钢管共同承担,单根钢管的承载力为：

N1=N/4=30.12/4=7.53Kn

An（钢管截面积）=489.3mm2i(钢管的回转半径)=15.78mm

L0(钢管有效计算计算高度)=0.77×1500mm=1155mm

λ=L0/I=1155/15.78=73.19

σ=π2E/λ2=π2×210000/73.192=386.52N/mm2

η=0.3/(100i)2=0.3/1.5782=0.12

〔fy+（η+1）σ〕/2=〔170+(1+0.12)×386.52〕/2=3.1.45N/mm2

=34.94Kn>7.53Kn(每根立管实际受载数值)，可满足要求。

λ=1500/I=1500/15.78=95.06《〔λ〕=150

查钢构件的受力分析表,可知对应的钢管稳定系数为Ф=0.534

N/(ФA)=34660/(0.534×489.3)=132.65N/mm2<〔f〕=170N/mm2

由上述计算可知，立杆受力可满足施工荷载的要求。

8.8受力横杆验算(按三跨连续梁考虑)

a受力横杆均布荷载(受载宽度为0.6m，跨度为0.6m)

上部荷载的平均值：按1200×1200范围内受载30.12kN/m2，其均布荷载为：

30.12/(1.2×1.2)=20.9kN/m2

且对于下部横杆直接受载，楼板模板均载应减去0.25kN/m2，但计算直接支承钢管时，施工人员及荷载应加上0.5Kn/m2力最大可按下式计算：

则此钢管上的均布线荷载为：

q1=0.6×21.25=12.751kN/m

M=q112/10=0.100×21.75×0.62=0.783Kn.m=783000N.mm

Wmax=5078mm3

σmax=M/W=783000N.m/5078mm3=154.2N/mm2<〔σ〕=170N/mm2

结论:钢管的抗弯能力足够。

fmax=0.677q1114/(100EI)=0.677×21.75×6004(100×2.06×105×2×12.19×104=0.38mm<600/400=1mm

8.9木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.6m，受载宽度为0.3m)

q3=0.3×21.75=5Kn/m

M=q3132/8=0.125×5×0.62=0.225kN.m=225000N.mm

<〔fm〕b3h32/6=14.95×50×1002/6=1250000N.m

〔fm〕=14.95N/mm2，为松木之抗拉强度，故强度足够

h=13（q3/b3）0.5/2.45=600(5/50)0.5/3.45=55mm<100mm，可以满足要求。

fmax=5q3134/（384EI）=5×5×6004/（384×9×103×50×1003/12）=0.225mm<600/400=1.50mm可以

通过以上验算，该支撑系统能满足要求。

通过以上验算看出,梁下模板方案可行。

a新浇砼对模板侧压力：

F=0.22t0VCβ1β2V0.5=0.22×5.71×24×1.2×1.15×6.80.5=108.5kN/m2

t0=200/（T+15）=200/35=5.71(T=20oC)

β1=1.2(有效缓凝剂)

β2=1.15(砼坍落度为150mm)

V=3.4/0.5=6.80m/h(30分钟浇完高3400的梁砼)

F=ﻻCH=24×3.4=81.6kN/m2

取F=81.6kN/m2

对垂直面的模板，可取4kN/m2

C模板的荷载设计值为（动、静载的分项系数分别为1.4和1.2）

F=81.6×1.2+4×1.4=103.522kN/m2

N=F×0.4×0.4=103.522×0.4×0.4=16.56kN

Ncr=F×0.4×0.4=103.522×0.4×0.4=16.56KN

要求计算按Ⅰ级ф12钢筋进行考虑，现加固可以保证不松动的情况下，尽量采用Ⅱ级Ф12钢筋：

Ncr=310×л×6×6=32.33KN>16.56KN

4.8.12木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.4m,受载宽度为0.2m)

q2=103.522×0.2=20.7KN/m

M=q2l2/10=0.100×20.7×0.42=0.331200KN·mm

<[fm]b2h2/2.45=400(20.7/50)0.5/3.45=74.6mm<100mm

[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够。

h=l2(q2/b2)0.5/2.45=400(20.7/50)0.5/3.45=74.6mm<100mm

fmax=5q2l24/（384EI）=5×20.7×4004/（384×9×103×50×1003/12）=0.184mm

<400/400=1.00mm

a底板均布置荷载（受载宽度为1m，跨度为0.m）

q3=103.552KN/m

b强度验算(按连续梁计算)

M=q3l32/10=0.1×103.552×0.12=0.103KN·m=10300N·m

<[fm]b3h32/6=14.95×1000×182/6=807000N·m

[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗压强度,故强度足够。

h=l3(q3b3)0.5/2.45=100×(175.52/1000)0.5/3.45=12.14mm<18mm可以。

d挠度验算(按连续梁计算)

fmax=q3l34/（150EI）=175.52×1004/(150×9×103×1000×183/12)

=0.027mm<100/400=0.25mm可以。

墙体模板与柱的加固方法类似,本方案不专门计算。

通过以上计算,柱的模板方案可行。

采用钢管脚手架加木方支撑体系,板下立杆间距为11000,横杆间距为1500。木方跨度为900,木方间距为300。现计算该支撑体系之强度。楼板模板选用18mm厚胶合板,模板底肋选用50×100mm松木方,支撑系用φ48×3.5钢管及配套碗扣式扣件。

以一层楼板支撑系统为设计单元,楼板厚150mm,板跨度为4000,砼用自拌砼,坍落度为60。选用1800×1800的面积作为计算对象。

a模板及支架自重标准值

0.5×1.8×1.8=2.43KN

0.18×1.8×1.8×25.1=14.64KN

c施工人员及施工设备自重

直接作用时:2.5KN/m2,间接作用时:1.0KN/m2

竖直向:2.0KN/m2,水平向:4.0KN/m2

a立杆所受的轴压力(受载区域为2×2平方米)

N=(2.43+14.64)×1.2+1.8×1.8×1×1.4+1.8×1.8×2×1.4=34.09KN/m2

此荷载由四根钢管共同承担,单根钢管的承载力为:

N1=N/4=34.09/4=8.52KN<34.94KN故受力足够

λ=1500/i=1500/15.78=95.06<[λ]=150

查钢构件的受力分析表,可知对应的钢管稳定系数为φ=0.534

N/(φA)=8520/(0.534×489.3)=32.62N/mm2

由上述计算可知,立杆受力可满足施工荷载的要求。

8.16受力横杆验算（按三跨连续梁考虑）

a受力横杆均布荷载（受载宽度为900，跨度为900）

q1=34.09/3.24×0.9=9.47KN/m

M=q1l2/10=0.100×9.47×0.92=0.767KN·m=767000N·m

Wmax=5078mm3

σmax=M/W=767000N·m/5078mm3=151.04/mm2故强度足够

Fmax=0.677q1l4/(100EI)=0.677×9.47×9004/(100×2.06×105×12.19×104)=1.67mm<900/400=2.25mm

8.17木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.9m,受载宽度为0.3m

q3=34.09/3.24×0.3=3.16KN/m

M=q3l32/8=0.125×3.16×0.92=0.32KN·m=320000N·mm

<[fm]b3h32/6=14.98×50×1002/6=1250000N·mm

[fm]=14.95N/mm2,为松木方之抗拉强度,故强度足够。

H=l3(q3/b3)0.5/2.45=900×(3.16/50)0.5/3.45=65.6mm<100mm可以

Fmax=5q3l34/(384EI)=5×3.16×9004/(384×9×103×50×1003/12)=0.72mm

<900/400=2.25mm可以

a底板均布荷载(受载宽度为1m,跨度为0.30m)

q4=1.0×34.09/3.2=10.52KN/m

5000m3球形储罐安装工程施工组织设计b强度验算(按连续梁计算)

M=q4l42/10=0.1×10.52×0.302=0.95KN·m=95000N·mm<[fm]b4h42/6=14.95×1000×182/6=807300N·mm

[fm]=14.95N/mm2为松木方之抗压强度,故强度足够。

H=l4(q4b4)0.5/2.45=300×(10.52/1000)0.5/3.45=8.92mm<18mm可以

Fmax=q4l44/(150EI)=10.52×9×3004/150×9×103×1000×183/12)=0.13mm

临时用电施工组织设计方案示例2<300/400=0.75mm可以

通过以上验算,板下模板方案可行。