施工组织设计下载简介

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污水泵站及污水管网架空管道脚手架专项施工方案

搭设尺寸为：立杆的纵距为
＝1.0米，立杆的横距为1.0米，大小横杆的步距为
＝1.0米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

【河北图集】J16J157：蒸压加气混凝土砌块应用构造（带书签）脚手架沿管道纵向长度为（详平面图）；

采用的钢管类型为Φ48×3.5(钢管外径＝0.048m)；

连墙件采用两步三跨，竖向间距2.0米，水平间距3.0米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工时活荷载标准值按30.00kN/m2考虑；脚手架用途:按装修脚手架考虑；

脚手架计算中考虑风荷载作用

风荷载体型系数μs为0.11；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板铺设层数:2层；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

按照《扣规》第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.150×1.300/(2+1)=0.065kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.300/(2+1)=0.867kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.065=0.124kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.867=1.214kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

               

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.124×1.5002+0.10×1.214×1.5002=0.295kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

               

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=M÷W=Max(0.295×106,0.347×106)/5080.0=68.307N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=68.307N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

               

其中：(新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数)

  静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.065=0.103kN/m；

  活荷载标准值:q2=Q=1.300kN/m；

V=0.677×0.103×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.300×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.736mm；

大横杆的最大挠度2.736mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

根据《扣规》第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.300=0.049kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.150×1.500×1.300/(2+1)=0.098kN；

活荷载标准值：Q=2.000×1.500×1.300/(2+1)=1.300kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.049+0.098)+1.4×1.300=1.996kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

               

Mqmax=1.2×0.038×1.3002/8=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

               

Mpmax=1.996×1.300/3=0.865kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.875kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.875×106/5080.000=172.244N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=172.244N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

               

Vqmax=5×0.038×1300.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.012mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.049+0.098+1.300=1.447kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

               

       ×121900.0)=5.344mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.012+5.344=5.356mm；

小横杆的最大挠度和5.356mm小于小横杆的最大容许挠度1300.000/150=8.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按《规范》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。（《扣规》并没有要求折减抗滑承载力，公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《扣规》5.2.5):

                        R≤Rc   

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.057kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.300=0.049kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.150×1.300×1.500/2=0.146kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.300×1.500/2=1.950kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.057+0.049+0.146)+1.4×1.950=3.032kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：   

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1176

 NG1=0.1176×24.00=2.8224kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

 NG2=0.150×2×1.500×(1.300+0.3)/2=0.36kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢手板挡板，

 NG3=0.110×2×1.500/2=0.165kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

 NG4=0.005×1.500×2.000=0.015kN；

经计算得到，静荷载标准值

 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.362kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

 NQ=2.000×1（同时有1层施工）×1.300×1.500/2=1.950kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

               

   
 =0.550kN/m2；

   
=1.670；

经计算得到，风荷载标准值

  
 =0.7×0.550×1.670×0.110=0.071kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

  N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.362+1.4×1.950=6.764kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.362+0.85×1.4×1.950=6.218kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

 
 =0.850×1.4×0.071×1.500×2.0002/10

   =0.051kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=6.764kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣规》第5.3.3条得：
k=1.155；

计算长度系数参照《扣规》表5.3.3得：μ=1.550；

长细比Lo/i=3.581/0.0158=226.646；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比查《扣规》附录C得到：φ=0.143；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

 =6764.000/(0.143×489.000)=96.729N/mm2；

立杆稳定性计算σ=96.729N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=6.218kN；

 =6218.000/(0.143×489.000)+51000.000/5080.000=98.961N/mm2；

立杆稳定性计算σ=98.961N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《扣规》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

               

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.540kN；

活荷载标准值：NQ=1.950kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.118kN/m；

+1.4×1.950)]/(1.2×0.118)=77.380m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

               

[H]=77.380/(1+0.001×77.380)=71.822m；

[H]=71.822和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《扣规》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.540kN；

活荷载标准值：NQ=1.950kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.118kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.051/(1.4×0.85)=0.043kN.m；

按《扣规》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

               

[H]=75.297/(1+0.001×75.297)=70.024m；

[H]=70.024和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

     Nl=Nlw+N0  (《扣规》5.4.1)

风荷载标准值   
 =0.071kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积

Aw=1.0×2步×0.5×3跨=3.000m2；

按《扣规》5.4.1条    N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.4×0.071×3.000=0.2982kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.2982kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

    Nf=φ·A·[f]

       由长细比
 =300.000/15.800=19的结果查表得到φ=0.949，
为内排架距离墙的长度；

又： A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=6.789

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.789小于《扣规》的抗滑承载力8.0kN，略大于公司内部规定6.4kN,故改为2步2跨一连墙！不再重算。

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

               p≤fg     （《扣规》5.5.1）

fgk新规范为fak—地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。也可按原《建筑地基基础设计规范》GBJ7—89附录五及第6.3.2条的规定采用。

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.789kN；岩石地基kc取1，A取0.25m2,

fg=fgk×kc=130.000kN/m2；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=6.789/0.25=27.156kN/m2；

 p=27.156≤fg=130.000kN/m2。地基承载力满足要求！

岩石地基抗冲切验算应满足下式：

         
π     

ft－混凝土轴心抗拉强度设计值；D－支座板底面直径；h－砼垫层厚度。

第七节 脚手架搭设的劳动力安排

   1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要6～12人，均有上岗作业证书。

   2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

   3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第八节脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

   2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

   4、架体内必须做到操作层封闭(即进行隔离)。

第九节 脚手架搭设安全技术措施

1、钢管架应设置避雷针，分置于外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

   2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

   3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

   4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

   5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

   6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

   7、保证脚手架体的整体性，不得截断架体。

   8、外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

   9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。

   10、施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

   11、当作业层高出其下连墙件4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

   12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

   13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

第十节脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

   2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

   3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

   4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

   5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

   6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

   7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

   8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

   9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

   10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

   11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

   12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

   13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

   14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

十一、脚手架搭设示意图

第一节编制依据……………………………………………………………1

第二节工程概况……………………………………………………………1

第三节脚手架方案选择……………………………………………………1

第四节脚手架的材质要求…………………………………………………1

第五节脚手架的搭设流程及要求…………………………………………2

第六节脚手架计算书………………………………………………………4

一、参数信息…………………………………………………………4

二、大横杆的计算……………………………………………………5

三、小横杆的计算……………………………………………………7

四、扣件抗滑力的计算………………………………………………8

五、脚手架立杆荷载计算……………………………………………9

六、立杆的稳定性计算………………………………………………10

七、最大搭设高度的计算……………………………………………11

八、边墙件的计算……………………………………………………12

九、立杆的地基承载力计算…………………………………………13

第七节脚手架搭设的劳动力安排…………………………………………14

第八节脚手架的检查与验收………………………………………………14

城市高架施工组织设计方案.doc第九节脚手架搭设安全技术措施…………………………………………14

第十节脚手架拆除安全技术措施…………………………………………15

第十一节脚手架搭设示意图………………………………………………16

云阳县滨江北路污水泵站及污水管网工程

重庆第四建设有限责任公司

二00九年七月二十五日

云阳县滨江北路污水泵站及污水管网工程

重庆第四建设有限责任公司

DB42／T 1674-2021 电加热模锻生产过程节能管理规范.pdf二00九年七月二十五日