施工组织设计下载简介

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支架立杆应竖直设置，2米高度垂直偏差为15mm，设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时应采取可靠的措施固定。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4米模板支架其两与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一水平剪刀撑。

搭设方法如下（图3）：

由项目部技术安全负责人组织施工班组全面检查脚手架的扣件连接，连墙件支撑体系是否符合构造要求，根据检查结果制定出拆除顺序和措施，对拆除人员进行安全技术交底。本工程拆除作业由上而下逐层进行JGJT87-2012 建筑工程地质勘探与取样技术规程.pdf，每层同时拆除，严禁上下同时作业。连墙杆随脚手架同时拆除，不得先将连墙杆整层或全部拆除后再拆脚手架；分段拆除高度为两步，当高差大于两步时应设连墙件加固。对拆除后的构配件清理入库堆放整齐。

（2）、防电避雷的措施

A、本工程的脚手架采用的的钢管扣件式脚手架，所以在架设和使用期间，要严防与带电体接触。

B、对脚手架采取接地处理。如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。

C、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套。电焊机，混凝土振动器机壳要采取保护性接地接零措施。

D、雷雨天不得上架操作。

（3）、安全标志的悬挂

在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包括安全通道的标志）。

（1）、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。做到人人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。安全责任层层落实。

（2）、严格检查所用架主材，不合格者坚决不予以使用。

（3）、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，并做到人证相符。

（4）、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。

（5）、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的事。

（6）、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。

（7）、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下拆除，连墙杆应同时拆除，不得提前拆除。

（8）、拆除施工人员在作业时配戴安全带，对拆除的构件有组织的下运，不得抛扔。拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的安全。

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.75米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.50米。

采用的钢管类型为Φ48×3.50,连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。

施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工1层，脚手架共铺设4层。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×0.800=1.334kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.334×1.2002/8=0.240kN.m；

σ=Mqmax/W=47.271N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m；

最大挠度V=5.0×0.978×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.052mm；

小横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.000与10mm,满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200×1.200/3=0.168kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.200×1.200/3=0.960kN；

荷载的计算值:P=(1.2×0.046+1.2×0.168+1.4×0.960)/2=0.800kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.200×1.2002=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.800×1.200=0.256kN.m

M=M1max+M2max=0.005+0.256=0.262kN.m

抗弯强度:σ=0.262×106/5080.0=51.530N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=51.530小于[f]=205.0N/mm2；

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1200.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.021mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.046+0.168+0.960）/2=0.587kN

V=1.883×0.587×1200.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.761mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.021+0.761=0.782mm；

大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.0或者10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200×1.200/2=0.252kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.200×1.200/2=1.440kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.046+0.252)+1.4×1.440=2.374kN；

R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291

NG1=0.129×28.800=3.718kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.200×(1.200+0.3)/2=1.260kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.140×4×1.200/2=0.336kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×28.800=0.173kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.487kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.200×1.200×1/2=1.440kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.300kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×1.420×1.200=0.358kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.487+1.4×1.440=8.600kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.487+0.85×1.4×1.440=8.298kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.358×1.200×

1.5002/10=0.115kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=8.600kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.651m；

Lo/i=168.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.251；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=8600.000/(0.251×489.000)=70.069N/mm2；

立杆稳定性计算σ=70.069小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.298kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.530

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.651m；

Lo/i=168.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.251

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=8297.856/(0.251×489.000)+114973.992/5080.000=90.238N/mm2；

立杆稳定性计算σ=90.238小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.769kN；

活荷载标准值：NQ=1.440kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

+1.4×1.440)]/(1.2×0.129)=135.702m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=135.702/(1+0.001×135.702)=119.487m；

[H]=119.487和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.769kN；

活荷载标准值：NQ=1.440kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.115/(1.4×0.85)=0.097kN.m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=119.723/(1+0.001×119.723)=106.922m；

[H]=106.922和50比较去较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.358kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=5.411kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.411kN；

由长细比l/i=450.000/15.800的结果查表得到0.924；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=10.411

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.411小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×Kc=68.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=170.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=33.191kN/m2；

其中DB61／T 1178-2018 勘探区块石油地质综合评价规范，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.298kN；

基础底面面积(m2)：A=0.250m2。

p=33.191≤fg=68.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！

工程名称：紫郡阳光A区

施工单位：绵阳永强建筑工程有限公司

DB3302／T 1061-2020 电梯运行监测自动报警系统技术规范.pdf编制时间：二0一一年7月1日