坡屋面施工方案(坡度45°梁模板计算 柱模板计算 板模板计算)

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坡屋面施工方案(坡度45°梁模板计算 柱模板计算 板模板计算)

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=7.675kN;

T/CECA-G 0009-2016 YSZL系列自励三相异步电动机技术条件(机座号80~355)B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.252kN.m;

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.119mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.25kN.m;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3;

B边柱箍的最大应力计算值:σ=53.42N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;

B边柱箍的最大应力计算值σ=53.42N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到:ω=0.119mm;

柱箍最大容许挠度:[ω]=266.7/250=1.067mm;

柱箍的最大挠度ω=0.119mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.067mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12;

对拉螺栓的有效直径:9.85mm;

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.675kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=7.675kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.0;

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3;

钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4;

柱箍为2跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):

P=(1.2×96×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.45/2=4.37kN;

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=10.454kN;

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.429kN.m;

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.118mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.43kN.m;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3;

H边柱箍的最大应力计算值:σ=91.038N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值σ=91.038N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到:V=0.118mm;

柱箍最大容许挠度:[V]=300/250=1.2mm;

柱箍的最大挠度V=0.118mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.2mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12;

对拉螺栓有效直径:9.85mm;

对拉螺栓有效面积:A=76mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.454kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.454kN小于[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):18.60;

采用的钢管(mm):Φ48×3.2;

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;

板底支撑连接方式:方木支撑;

模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500;

面板采用胶合面板,厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;

木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C30;

每层标准施工天数:28;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):560.000;

楼板的计算宽度(m):3.50;楼板的计算厚度(mm):120.00;

楼板的计算长度(m):4.00;施工平均温度(℃):15.000;

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×1.52/6=37.5cm3;

I=100×1.53/12=28.125cm4;

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m;

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):

q2=2.5×1=2.5kN/m;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

其中:q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m;

面板最大应力计算值σ=47000/37500=1.253N/mm2;

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;

面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm;

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3;

I=5×10×10×10/12=416.67cm4;

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.25=0.088kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

p1=(2.5+2)×0.9×0.25=1.012kN;

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.75+0.088)=1.005kN/m;

集中荷载p=1.4×1.012=1.418kN;

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.418×0.9/4+1.005×0.92/8=0.421kN.m;

最大支座力N=P/2+ql/2=1.418/2+1.005×0.9/2=1.161kN;

方木的最大应力值σ=M/w=0.421×106/83.333×103=5.048N/mm2;

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;

方木的最大应力计算值为5.048N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=0.9×1.005/2+1.418/2=1.161kN;

方木受剪应力计算值T=3×1161/(2×50×100)=0.348N/mm2;

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2;

方木受剪应力计算值为0.348N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.75+0.088=0.838kN/m;

集中荷载p=1.012kN;

方木最大允许挠度值[V]=900/250=3.6mm;

方木的最大挠度计算值0.569mm小于方木的最大允许挠度值3.6mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.005×0.9+1.418=2.322kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.761kN.m;

最大变形Vmax=1.782mm;

最大支座力Qmax=9.214kN;

支撑钢管最大应力σ=0.761×106/4730=160.793N/mm2;

支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2;

支撑钢管的计算最大应力计算值160.793N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.782mm小于900/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.214kN;

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架的自重(kN):

NG1=0.138×18.6=2.574kN;

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN):

NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN;

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25×0.12×0.9×0.9=2.43kN;

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.288kN;

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN;

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.448kN;

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m;

L0/i=1700/15.9=107;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;

钢管立杆的最大应力计算值;σ=11448.288/(0.537×450)=47.375N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值σ=47.375N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.05×(1.5+0.1×2)=2.219m;

Lo/i=2218.755/15.9=140;

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.349;

钢管立杆的最大应力计算值;σ=11448.288/(0.349×450)=72.896N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值σ=72.896N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=560mm2,fy=360N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4000mm×120mm,楼板的跨度取3.5M,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度ho=100mm。

按照楼板每28天浇筑一层,所以需要验算28天、56天、84天...的

承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:

2.验算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4m,短边为3.5m;

q=2×1.2×(0.35+25×0.12)+

1×1.2×(2.574×5×4/4/3.5)+

1.4×(2.5+2)=18.75kN/m2;

单元板带所承受均布荷载q=1×18.753=18.753kN/m;

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0607×18.75×3.52=13.944kN.m;

因平均气温为15℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到28天龄期混凝土强度达到100%,C30混凝土强度在28天龄期近似等效为C30。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.3N/mm2;

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=560×360/(1×1000×100×14.3)=0.141

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论:由于∑M1=M1=18.742>Mmax=13.944

所以第28天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。

九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;

3.整体性构造层的设计:

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;

d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

5.顶部支撑点的设计:

a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

《公路桥涵施工技术规范》JTGT 3650-2020 .pdf6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中DBJ50/T-177-2014标准下载,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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