施工组织设计下载简介

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(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.3×(2×0.7+0.3)/0.3=0.60kN/m；

CJJ／T 134-2019标准下载(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；

静荷载设计值q=1.2×5.35+1.2×0.60=7.14kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m；

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=10.78cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=7.14+1.89=9.03kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.14×0.8×0.8=0.46kN.m；

最大应力σ=M/W=0.46×106/4492.97=101.71N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值101.71N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×7.14×0.8=3.43kN；

钢管的截面面积矩A=4.24N/mm2；

钢管方受剪应力计算值T=2×3427.20/424.12=16.16N/mm2；

钢管抗剪设计值[t]=120.000N/mm2；

钢管的受剪应力计算值16.16N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120.000N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=5.35+0.60=5.95kN/m；

钢管最大挠度计算值ω=0.677×5.95×800.004/(100×1206000×10.78×104)=0.74mm；

钢管的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；

钢管的最大挠度计算值ω=0.74mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.20mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24+1.5)×0.7=17.85kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.35kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；

q=1.2×(17.85+0.35)+1.4×4.50=28.14kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.806kN；

最大弯矩Mmax=0.903kN.m；

最大挠度计算值Vmax=2.775mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.903×106/4493.0=200.981N/mm2

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值200.981N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.81kN；

R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=1.81kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.4=0.68kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=1.81+0.68+0.25+1.84=4.58kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m；

Lo/i=2945.25/15.95=184.71；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.21；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4575.10/(0.21×424.12)=51.61N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=51.61N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距:0.80m；纵距:0.80m；步距:1.50m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:4.40m；

采用的钢管:Φ48×3.0mm；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重:0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；

楼板浇筑厚度:100.00mm；

施工均布荷载标准值:1.000kN/m2；

木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2

木方抗剪强度设计值1.20N/mm2；木方的间隔距离:250.00mm；

木方的截面宽度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.250×0.100=0.625kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×0.800×0.250=0.600kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.625+0.088)=0.855kN/m；

集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×0.800/4+0.855×0.8002/8=0.236kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+0.855×0.800/2=0.762kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.236×106/64000.00=3.688N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.688N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.855×0.800/2+0.840/2=0.762kN；

方木受剪应力计算值T=3×0.762×103/(2×60.000×80.000)=0.238N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.200N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.238N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.200N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.713kN/m；

集中荷载p=0.600kN；

最大挠度计算值V=5×0.713×800.04/(384×9500.000×2560000.000)+600.000×800.03/(48×2560000.000×9500.000)=0.419mm；

最大允许挠度[V]=800.0/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值0.419mm小于方木的最大允许挠度3.200mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.855×0.800+0.840=1.524kN；

支撑钢管计算弯距图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.326kN.m；

最大变形Vmax=0.0001mm；

最大支座力Qmax=3.455kN；

最大应力σ=5.094N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值5.094N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际

的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=3.455kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×4.400=0.607kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×0.800×0.800=1.600kN；

静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=2.431kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=5.605kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m；

L0/i=1700.000/15.945=107

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5605.000/(0.537×489.000)=21.345N/mm2；

立杆稳定性计算σ=21.345N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下面公式计算

L0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度L0=k1k2(h+2a)=1.167×1.155×(1.500+2×0.100)=2.291m；

L0/i=2291.405/15.945=144

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.332；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5605.000/(0.332×489.000)=34.525N/mm2；

立杆稳定性计算σ=34.525N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

1、模板支好后，先由班组长进行自检，自检完毕后再由质量员对模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸、支撑牢固度进行复核，并做好书面记录。

2、每次浇捣砼时，派两名看模木工。

3、建立拆模通知制度。每层梁板砼增加一组试块，在第二十天进行试压，按照试压后的数据来确定拆模的时间。柱模板的拆除应不致缺楞掉角才可进行。梁板模板拆除时，跨度小于8米的梁，其砼强度必须达到设计强度的75%；跨度大于8米的梁，砼强度必须达到设计强度的100%；挑梁，其砼强度必须达到设计强度的100%。

4、拆下的模板要按指定地点分类堆放整齐，并妥善做好现场的防火工作。

5、模板每周转一次均应铲除表面残余砼，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的应及时进行修整。

6、模板安装允许偏差见下表：

1、对进场职工必须进行安全教育，在每天分工时，针对不同的工作，作不同的安全技术交底。

2、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须系好安全带。

3、工作前应检查随身携带的使用的工具是否佩带齐全、牢固；扳手等工具必须用绳链挂在身上；钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。操作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中坠落。

4、安装与拆除高度5m以上的模板时，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下交叉作业时发生安全事故。

5、抬运模板时要相互配合GBT36535-2018 蒸压粉煤灰空心砖和空心砌块.pdf，协同工作；模板及配件应随拆装随运送；严禁从高处掷下。高处拆模时，应有专人指挥。

6、支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇时应将活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆码，防止因踩空、扶空而坠落。

7、有预留洞的模板，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好，并作相应的固定。

8、拆模时，严禁人员应站在正在拆除的模板上；在拆除楼板模板时，要防止整块模板掉落；拆模人员应站在门窗洞口外或其他安全部位拉拆支撑，以防模板突然落下而伤人。

9、拆模时必须一次性拆清，不得遗留小块模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

11、模板垂直运输时，吊点必须符合起重平衡要求，以防坠落伤人；拆模时设计、规范和计算——从外露式柱脚设计谈起20181221.pdf，搁置的脚架必须牢固平整，不得有空头板，以防踩空坠落。

12、上下交叉作业时，必须设安全隔离防护措施。