施工组织设计下载简介

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计算简图及内力图如下图：

钢管横向间距L=600mm，C=200mm、γ=200/600=0.33。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=3.97×300/200=5.96kN/m

天津市民用建筑信息模型（BIM）设计技术导则（天津市住房和城乡建设委员会发布2016年5月）板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.11×25+0.30)+1.4×2.50=7.16kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.16=0.86kN

Mp=P×a=0.86×0.20=0.17kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.15+0.17)×106=320000N.mm=0.32kN.m

σ=Mmax/W=320000/83333=3.84N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.96×200/1000+0.86=1.46kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.46×1000/(2×50×100)=0.44N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=2.84×300/200=4.26N/mm

υmax=υq＋υp=0.10+0.18=0.28mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用单钢管，Φ48×3.5；

W=5080.00mm3，I=121900.00mm4，A=4.89cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.96×200/1000+0.86=1455N=1.45kN

弯矩系数KM=0.171

Mmax=KmPL=0.171×1.45×1000×600=148770N.mm=0.15kN.m

σ=Mmax/W=148770/5080=29.29N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=29.29N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.685

Vmax=KVP=0.685×1.45=0.99kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×0.99×1000/(2×489.00)=3.05N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3.05N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.096

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×4.26×200/1000+0.86=1.29kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=1.096×1.29×1000×6003/(100×206000×121900)=0.12mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.12mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198

每根钢管承载NQK1=2.198×1450=3187N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=3187+504=3691N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×2.4×1000=78N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×1.20×0.0326=78N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+78+29=186N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×186+3691=3914N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(
A)=3914/(0.634×424.00)=14.56N/mm2

钢管稳定性计算为14.56N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座50×100mm，支承面为(按C30考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=110mm，上部荷载为：F=3.91kN；

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×50=200mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×200×95]/1000=21.87kN

钢管支承面受冲切承载力21.87kN＞3.91kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.05×3)×(0.10×3)=0.05m2,Al=0.05×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=136.74kN

支承面局部受压承载力F=136.74kN＞3.91kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.50=12.00kN/m2

F1、F2两者取小值F=12.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.50m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=390×182/6=21060mm3，I=bh3/12=390×183/12=189540mm4。

σ=Mmax/W=73710/21060=3.50N/mm2

侧模抗弯强度σ=3.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×7.80×300/1000=1.42kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.42×1000/(2×18×390)=0.30N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×4.68×3004/(100×9000×189540)=0.14mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.14mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力1.48kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

计算跨度130mm；跨数3跨。木枋尺寸b=50mm，h=100mm；

σ=Mmax/W=10140/83333=0.12N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.12N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

Vmax=KVqL=0.600×6.00×130/1000=0.47kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×0.47×1000/(2×50×100)=0.14N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=12.00×300/1000=3.60N/mm；挠度系数Kυ=0.677

[υ]=L/250=130/250=0.52mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=0.52mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

第6节标准层板（按110mm厚板）

结构板厚110mm,层高2.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.11×1.2=3.17kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.11×1.2=0.15kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.17kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.67kN/m

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×7.17×250=1086N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×3.67×2502=17891N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.67×250=556N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.67/1.2)×2504/(100×9000×486000)=0.02mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×250=175000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×2503/(100×9000×486000)=0.13mm

M3＋M4=192891N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=192891N.mm=0.19kN.m

σ=Mmax/W=192891/54000=3.57N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=3.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=556+2100=2656N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=2656N=2.66kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2656/(2×900×18)=0.25N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.02+0.13=0.15mm

[υ]=250/250=1.00mm

楼板底模挠度υmax=0.15mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距250mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.17×250/1000=1.79kN/m

第一层龙骨抗弯强度σ=1.09N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×1.79×900=1007N=1.01kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1007/(2×100×100)=0.15N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.15N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.67/1.2×250/1000=0.76kN/m=0.76N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.76×9004/(100×9000×8333333)=0.03mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.03mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用双枋b=80mm,h=100mm；

P=1.250×1.79×900=2014N=2.01kN

弯矩系数KM=0.473

Mmax=KMPL=0.473×2014×900=857360N.mm=0.86kN.m

第二层龙骨抗弯强度σ=3.22N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.274

Vmax=KVP=2.274×2.01×1000=4571N=4.57kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4571/(2×2×80×100)=0.43N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P，=1.250×0.76×900=855N=0.86kN

挠度系数Kυ=4.082

υmax=KυP，L3/(100EI)=4.082×855×9003/(100×9000×13333333)=0.11mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.11mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的最大支座力的系数=4.548

每根钢管承载NQK1=4.548×2.01×1000=9141N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=9141+810=9951N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=2.79×0.0333×1000=93N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×(0.90+0.90)×0.0333×1000=120N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=2×14.6=29N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=93+120+29=242N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×242+9951=10241N

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm

λ=LO/i=150.00/1.59=94.34

杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。

查表得：
=0.634

P=N/（
A）=10241/(0.634×424.00)=38.10N/mm2

立杆稳定性38.10N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）

支承楼板厚110mm,上部荷载为：F=10241/1000=10.24kN.

(1)支承面受冲切承载力验算

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×90]/1000=41.44kN

DB11／T 1847-2021 电梯井道作业平台技术规程（京津冀区域协同工程建设标准）.pdf受冲切承载力41.44kN＞F=10.24kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

T／CECS 10120-2021 不锈钢复合钢制对焊管件.pdfωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力273.49kN＞F=10.24kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距250mm；第二层龙骨采用双枋b=80mm，h=100mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。