兴义亿联康馨苑外墙脚手架施工方案(终稿)_secret

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兴义亿联康馨苑外墙脚手架施工方案(终稿)_secret

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。

4.5、转角悬挑杆的计算(加斜撑)

由水平钢梁传来的荷载:P=3*N=3*11.679KN=35.04KN

悬挑脚手架阳角型钢计算书

DB34/T 3711-2020 长大桥梁钢桥面浇注式沥青混凝土铺装养护技术规程.pdf脚手架联梁传递支座力F(kN):35.04;

型钢支撑形式:两根支杆;

立杆横向间距或排距La(m):1.20;

内排架距离墙长度a(m):1.63;

阳角型钢长度L(m):3.25;

点M到Q点的距离D1(m):3.60;

支点P到建筑物角点O的距离D3(m):3.10;

O点到Q点的距离D2(m):0.10;

3、阳角型钢材料参数:

型钢型号:18号工字钢;

支杆类型:12.6号槽钢

水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接,计算条件为一端固支的连续梁。

型钢截面惯性矩I=1660.00cm4,截面抵抗矩W=185.00cm3,截面积A=30.60cm2。

脚手架联梁传递支座力F=35.040kN;

阳角型钢支撑梁剪力图(kN))

阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m))

阳角型钢支撑梁变形图(mm)

型钢支点的的支撑力为RA=73.027kN;

型钢最大弯矩Mmax=31.681kN.m;

图中距离|MP|=(3.600×3.600+0.100×0.100+3.100×3.100+1.414×0.100×3.100)1/2=4.798m

图中角度

图中角度

每根支杆的压力T=73.027/2/sin(48.6210)=48.662kN

水平型钢的轴向力N=2×48.662×cos(48.6210)×cos(1.8480)=64.272kN

型钢最大应力计算值σ=M/1.05W+N/A=31.681×106/(1.05×185×103)+64.272×103/(30.6×102)=184.098N/mm2

型钢的最大应力计算值σ=184.098N/mm2小于型钢的抗弯强度设计值215.000N/mm2,满足要求!

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用18号工字钢,计算公式如下:

经过计算得到最大应力σ=31.681×106/(0.848×185×103)=201.998N/mm2

σ=201.998N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!

下面压杆以12.6号槽钢槽钢计算,斜压杆的容许压力按照下式计算:

受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑支杆的轴向力,N=48.662kN;

lw为斜撑支杆件的周长,取227mm;

t为斜撑支杆焊缝的厚度,t=5.5mm;

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2

经过计算得到焊缝最大应力=48.662×103/(227×5.5)=38.976N/mm2。

对接焊缝的最大应力σ=38.976N/mm2小于185N/mm2,满足要求!

4、型钢与建筑物连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝,弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下:

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

经过计算得到焊缝正应力σ=N/A=64.272×103/(30.600×102)=21.004N/mm2;

对接焊缝的正应力σ=21.004N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000N/mm2,满足要求;

对接焊缝的折算应力21.024N/mm2小于1.1×ft=203.500N/mm2,满足要求!

4.6、其他主要技术与安全措施:

1)控制扣件螺栓扭力矩:采用扭力扳手,将扣件节点扭力矩控制在30~40N.M,最大不得超过59N.M;

2)减少偏心荷载:将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧;同样,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡,使偏心荷载化为轴心荷载;

3)严格控制施工荷载:脚手板满铺,施工荷载不得大于3.0kN/m2,且不得集中;

4)加强对构配件质量检验,不合格者不准使用;

5)人员要求:持证上岗,必须戴安全帽、系安全带,穿防滑鞋;

6)分段进行质量检查:型钢挑杆和水平支撑系统施工完后、每搭完10m后、达设计高度后、操作层上加载后,严格按规定要求验收;

7)加强使用阶段的检查及保修,特别是台风、大雨之后,主要检查型钢挑杆、立杆根部、立杆垂直度、扣件螺栓等等;

8)拆除阶段,在地面设围栏及标志牌,并派专人看守,严禁非作业人员入内;

9)、脚手架验收与使用要求

(1)、脚手架必须严格按施工方案搭设,脚手架搭设完毕使用之前须经有关部门验收合格后,方可投入使用。

(3)、对脚手架每周组织一次大检查,检查合格后脚手架方可投入使用。

(4)、六级及六级以上大风和雾、雨天,应停止脚手架作业,脚手架上应有可靠防滑措施。

(5)、在六级大风和大雨前后,必须对脚手架进行检查,包括各主节点处各杆件的连接、附墙杆、斜撑、安全防护措施等是否符合方案要求。

(6)、脚手架在使用期间,严禁任意拆除下列杆件:

主节点处的纵、横向水平杆、斜撑、附墙件、栏杆、挡脚板等。

(7)、脚手架的搭设须符合“搭设和构造要求”,特别应控制好脚手架的垂直度,严禁脚手架内外倾斜,扣件检查按“脚手架材料及检验要求”进行。

(8)、脚手架应有可靠的避雷措施。

(9)、严禁在脚手架上进行电、气焊作业。

1.划出工作区域标志,禁止闲人进入。

2.严格遵守拆除顺序,由上而下,先绑的后拆,后绑的先拆。一般是先拆栏杆,脚手板和剪刀撑,或拆小横杆、大横杆和立杆、水平型钢支撑、水平型钢挑杆等。

3.统一指挥,动作协调,当解开另一人有关的结扣时,应先告知对方,以防坠落。

4.工具及材料应用滑轮和绳索运送,不准乱扔,以防伤人。

整个外墙悬挑脚手架在搭设前必须编制施工方案,经公司审批后请专家小组进行论证,论证通过后才可以施工。在整个搭设、使用过程中一旦出现问题,计划采取以下措施:

建立以项目经理为责任人的专项方案管理小组,对本方案的编制、实施进行全过程管理。一旦出现问题,管理小组立即按照预案进行组织、纠正和管理。

在施工前必须进行详细的技术交底,在搭设过程中由质量员、安全员、施工员和技术负责人进行搭设质量监控。对搭设过程中出现的质量问题及时整改。对不整改者即命令停工,直至整改完成,验收通过后才能继续搭设。

3、严格检查连墙点的连接质量和使用监护。

4、在使用一段时间后派专人对扣件进行再次紧固检查。

5、在遇大风季节前应由管理小组提前检查脚手架的各杆件和连墙点、型钢挑架情况。在恶劣气候时间应由管理小组值班,应对突发情况。

五、卸料平台施工方案:

工程在主体结构施工阶段的材料垂直运输采用塔吊吊运,楼层内拆除后的模板、支撑钢管需要垂直运输,没有卸料平台就不能吊运。

为了满足施工要求,设计钢卸料平台,编制卸料平台的施工方案。在施工过程中应重视预埋铁件和锚环的预埋。卸料平台主梁用18号槽钢制作,次梁用12.6号槽钢制作,平台上满铺木脚手板,平台四周设置1.15米高的防护栏杆在栏杆上满设钢板网。卸料平台主要堆放模板和支撑钢管,设计使用最大堆载为10.0KN,在使用时应由专人控制使用荷载。卸料平台的宽度为2m,总长度为5.6m,墙面外4.8m,卸料平台外侧钢丝绳直径为ø28,外侧钢丝绳距离墙面为3.8m,内侧钢丝绳作为保险绳,计算时不考虑其受力,但内侧钢丝绳的直径和设置要求均和外侧钢丝绳等同。钢丝绳两端均把绳头编织在钢丝绳内(自锚),不用卡扣连接,钢丝绳的下端在吊环焊接前套在吊环上,钢丝绳的上端在卸料平台安装时套在挂件上。

卸料平台次梁采用12.6号槽钢与主梁焊接,次梁间距为600mm,最内侧的次梁离墙面0.2m。

5.2、卸料平台的制作:

5.2.1、卸料平台的使用荷载:

脚手板的自重:采用木脚手板,自重标准值为0.35KN/m2;

栏板、栏杆的自重:栏杆、栏板自重标准值为0.11KN/m2;

施工人员等活荷载:2.00KN/m2;

最大堆放材料荷载:10.0KN。

5.2.2、卸料平台的尺寸:

1.外侧钢丝绳离外墙面的距离为3.8m;

2.内、外侧钢丝绳的距离为0.8m;

3.上部拉绳点与墙支点的距离为3.6m;

4.卸料平台的宽度为2.0m;

5.卸料平台外端与外侧钢丝绳的距离为1.0m;

6.主梁的锚固长度为0.8m。

5.2.3、卸料平台的安全性能计算内容:

1.次梁的抗弯强度验算和整体稳定性验算。经计算次梁能满足安全使用要求。

2.主梁的抗弯强度验算和整体稳定性验算。经验算主梁能满足安全使用要求。

3.钢丝绳的抗拉强度计算。经计算,钢丝绳的直径不得小于28.0mm,选用28.0mm。

4.钢丝拉绳的吊环强度计算。经计算,钢丝拉绳的吊环的直径不得小于28.0mm,选用28.0mm。

5.3、卸料平台的安全性能验算:

型钢悬挑卸料平台计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别:木脚手板,脚手板自重(kN/m2):0.35;

栏杆、挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.11;

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m):3.30,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):0.80;

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):3.60;

钢丝绳安全系数K:6.00,悬挑梁与墙的接点按铰支计算;

预埋件的直径(mm):20.00。

只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。

主梁材料类型及型号:18号槽钢槽口水平;

次梁材料类型及型号:12.6号槽钢槽口水平;

次梁水平间距ld(m):0.60,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):4.80,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):0.80;

平台计算宽度(m):2.00。

次梁选择12.6号槽钢槽口水平,间距0.6m,其截面特性为:

面积A=15.69cm2;

惯性距Ix=391.466cm4;

转动惯量Wx=62.137cm3;

回转半径ix=4.953cm;

截面尺寸:b=53mm,h=126mm,t=9mm。

(1)脚手板的自重标准值:本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;

Q1=0.35×0.60=0.21kN/m;

(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN,转化为线荷载:

Q2=10.00/4.80/2.00×0.60=0.63kN/m;

(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m;

经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.21+0.63+0.12)=1.15kN;

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.60×2.00=3.36kN。

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:

最大弯矩M的计算公式为:

经计算得到,最大弯矩M=1.15×2.002/8+3.36×2.00/4=2.25kN.m。

次梁槽钢的最大应力计算值σ=2.25×103/(1.05×62.14)=34.54N/mm2;

次梁槽钢的最大应力计算值σ=34.543N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(2.00×126.00×235.0)=1.08;

由于φb大于0.6,按照下面公式调整:

得到φb=0.809;

次梁槽钢的稳定性验算σ=2.25×103/(0.809×62.137)=44.85N/mm2;

次梁槽钢的稳定性验算σ=44.854N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18号槽钢槽口水平,其截面特性为:

面积A=29.29cm2;

惯性距Ix=1369.9cm4;

转动惯量Wx=152.2cm3;

回转半径ix=6.84cm;

截面尺寸,b=70mm,h=180mm,t=10.5mm;

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11kN/m;

Q1=0.11kN/m;

(2)槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.23)=0.40kN/m;

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(1.15×2.00+3.36)/2=2.83kN;

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算,由矩阵位移法,得到:

R[1]=17.292kN;

R[2]=10.087kN;

最大支座反力为Rmax=17.292kN;

最大弯矩Mmax=7.326kN.m;

最大挠度V=3.570mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=7.33×106/1.05/152200.0+1.83×104/2929.000=52.071N/mm2;

主梁槽钢的最大应力计算值52.071N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!

φb=570×10.5×70.0×235/(4800.0×180.0×235.0)=0.485;

主梁槽钢的稳定性验算σ=7.33×106/(0.485×152200.00)=99.26N/mm2;

主梁槽钢的稳定性验算σ=99.26N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

(四)、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3.6/(0.5+3.3))=0.688;

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:RUi=RCi/sinθi;

RU1=17.292/0.688=25.14kN;

(五)、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算,为25.14kN;

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力计算公式:

计算中近似取Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);

计算中[Fg]取25.143kN,α=0.82,K=6,得到:d=19.2mm。

钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求!

(六)、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:

N=RU=25142.678N。

其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;

所需要的拉环最小直径D=[25142.7×4/(3.142×50.00×2)]1/2=25.3mm。

(七)、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;

2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;

4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;

5.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;

6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。

1、拆除现场必须设警戒区域,张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架上方继续组织施工,地面监护人员必须履行职责。还应配备良好的通讯装置。

2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠,吊运机械采用塔吊。

3、如遇强风、雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业,应具备良好的照明设备。

4、所有高出作业人员,应严格按高处作业的规定执行和遵守安全纪律,以及拆除工艺的要求。

5、建筑内所有窗户必须关闭锁好,不允许向外开启或向外伸挑物件。

8、不允许分立面拆除或上下二步同时拆除(踏步式)。认真做到一步一清GB 51335-2018-T:声屏障结构技术标准(无水印,带书签),一杆一清。

9、所有连墙杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降,不准先行拆除。

10、所有杆件与扣件,在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送到地面,或两岸同时拆下输送地面。

12、脚手架内必须使用电焊气割工艺时GB 8076-2008混凝土外加剂.pdf.pdf,应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。

13、当日完工后,应仔细检查岗位周围情况,如发现留有隐患的部位,应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位结束,方可撤离岗位。

14、输送至地面的所有杆件、扣件等物件,应按类堆放整理。

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