施工组织设计下载简介

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[浙江]矩形格构式塔吊基础施工方案（计算书）

1.35Fk'＝1.35×449＝606.15

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.35Fvk'＝1.35×71＝95.85

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

地下燃气管道特殊施工工艺11.35Mk＝1.35×1668＝2251.8

承台长向桩心距al(m)

承台宽向桩心距ab(m)

承台混凝土自重γC(kN/m3)

承台上部覆土厚度h'(m)

承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)

承台混凝土保护层厚度δ(mm)

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.25×25+0×19)=500kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×500=675kN

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+500)/4=237.25kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(449+500)/4+(1668+71×3.52)/3.54=779.82kN

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(606.15+675)/4+(2251.8+95.85×3.52)/3.54=1052.76kN

格构式钢柱的截面边长a(mm)

格构式钢柱计算长度H0(m)

缀板间净距l01(mm)

格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)

分肢材料截面积A0(cm2)

分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)

格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)

分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)

分肢材料强度设计值fy(N/mm2)

分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)

格构式钢柱缀件截面积A1x'(mm2)

角焊缝焊脚尺寸hf(mm)

焊缝计算长度lf(mm)

焊缝强度设计值ftw(N/mm2)

1、格构式钢柱换算长细比验算

整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：

整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=500/(36822.42/(4×24.37))0.5=25.73

分肢长细比：λ1=l01/iy0=30.00/2.48=12.1

分肢毛截面积之和：A=4A0=4×24.37×102=9748mm2

格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max=(λx2+λ12)0.5=(25.732+12.12)0.5=28.43

2、格构式钢柱分肢的长细比验算

λ1=12.1≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×28.43，40)=14.21

3、格构式钢柱受压稳定性验算

λ0max(fy/235)0.5=28.43×(215/235)0.5=27.19

查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.946

Qmax/(φA)=1052.76×103/(0.946×9748)=114.16N/mm2≤f=215N/mm2

格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+20=30.00+20=50cm

作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=24.66×0.5/4=3.08kN·m

作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=24.66×0.5/(2×0.38)=16.18kN

角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2

垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=16.18×103/1600=10N/mm2

((σf/1.22)2+τf2)0.5=((66/1.22)2+102)0.5=55N/mm2≤ftw=160N/mm2

桩混凝土自重γz(kN/m3)

桩混凝土保护层厚度б(mm)

自定义桩身承载力设计值

HRB33510Φ18

侧阻力特征值qsia(kPa)

端阻力特征值qpa(kPa)

承载力特征值fak(kPa)

考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m

桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2

Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap

=2.2×(1.38×15+2.6×10+1.2×17+3.9×17+1.6×22+8.9×8+3.6×9+3.7×11+2.2×17+3.9×10+1.2×18+1.55×32)+2200×0.38=1859.19kN

Qk=237.25kN≤Ra=1859.19kN

Qkmax=779.82kN≤1.2Ra=1.2×1859.19=2231.02kN

2、桩基竖向抗拔承载力计算

按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=305.32kN

桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=38×0.38×25=365.6kN

Ra'=uΣλiqsiali+Gp=2.2×(0.7×1.38×15+0.7×2.6×10+0.7×1.2×17+0.7×3.9×17+0.7×1.6×22+0.7×8.9×8+0.7×3.6×9+0.7×3.7×11+0.7×2.2×17+0.7×3.9×10+0.7×1.2×18+0.7×1.55×32)+365.6

Qk'=305.32kN≤Ra'=1074.37kN

纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1052.76kN

Q=1052.76kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=4890.87kN

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Q'=412.18kN≤fyAS=763.41kN

As/Ap×100%=(2544.69/(0.38×106))×100%=0.66%≥0.45%

X方向：Mx=Mab/L=1132.39×2.5/3.54=800.72kN·m

Y方向：My=Mal/L=1132.39×2.5/3.54=800.72kN·m

V=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/3.54=788.44kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1190)1/4=0.91

剪跨比：λb'=a1b/h0=100/1190=0.08，取λb=0.25；

λl'=a1l/h0=100/1190=0.08，取λl=0.25；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4

βhsαbftbh0=0.91×1.4×1.57×103×4×1.19=9473.72kN

βhsαlftlh0=0.91×1.4×1.57×103×4×1.19=9473.72kN

V=788.44kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=9473.72kN

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98m

ab=2.5m≤B+2h0=3.98m，al=2.5m≤B+2h0=3.98m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1=My/(α1fcbh02)=800.72×106/(1.03×16.7×4000×11902)=0.008

AS1=My/(γS1h0fy1)=800.72×106/(0.996×1190×300)=2253mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(2253,0.002×4000×1190)=11210mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=12881mm2≥A1=11210mm2

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2=Mx/(α2fcbh02)=800.72×106/(1.03×16.7×4000×11902)=0.008

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=800.72×106/(0.996×1190×300)=2253mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4000×1190)=11210mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=12881mm2≥A2=11210mm2

(3)、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS3'=12881mm2≥0.5AS1'=0.5×12881=6441mm2

(4)、承台顶面短向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS4'=12881mm2≥0.5AS2'=0.5×12881=6441mm2

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

矩形桩式钻孔灌注桩详图

矩形桩式格构柱与承台连接详图

矩形桩式格构柱逆作法加固图

GB／T 33187.2-2016标准下载矩形桩式格构柱止水片详图

矩形桩式柱肢安装接头详图

矩形桩式水平剪刀撑布置图

矩形桩式水平剪刀撑连接详图

塔吊基础与格构柱立面图

TCECS 10077-2019 多能互补热源系统地基土物理力学指标设计参数表

塔吊实际布置情况和地质勘察报告，塔吊位置大致在工程地质剖面图ZK7孔附近。