施工组织设计下载简介
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某小区工程模板安全专项施工方案iAB==2.5EI
iBC=iCD==3.33EI
iDE=iEF=iFG==1.67EI
贵州省遵义县永辉煤矿开拓工程掘进锚喷施工组织设计.dociGH==1.25EI
故各节点左右两端的分配系数为：
B左==0.43B右=0.57
D左==0.67D右=0.33
E左=E右=F左=F右=0.5
D左==0.57D右=0.43
由力矩分配法可得竖向内楞截面弯矩图如下图5所示。
图5竖向内楞截面弯矩图
取脱离体算出各点支座反力：
RC=5.31+3.62=8.9kN
RD=8.15+9.03=17.2kN
RE=10.35+7.09=17.4kN
RF=6.74+4.09=10.8kN
整个竖向钢管内楞最大弯矩为0.914kN·m，φ48×3管截面抵抗矩为4490mm3，圆管形截面塑性发展系数γ=1.2
σ===170＜205N/mm2=[f]
按照上述假设的传力途径，横向排列的双钢管外楞被视为竖向单钢管内楞的水平方向支点，由上述验算结果可知，最大支座反力分别在D、E两点，即由下往上的第三、四道横楞所受集中荷载最大，分别是17.2kN、17.4kN，而控模拉杆的横向间距是0.60m，故可将双管横楞视为跨度为0.60m，跨中受17.4kN，集中荷载的多跨连续梁。因钢铁管长度大多数超过3.0m，可视为五跨连续梁（如下图6所示）。
假设各跨内集中荷载同时出现，最大弯矩出现在边跨的内支座处，MB=ME=0.653×17.4×0.6=6.82kN.m若使用φ48×3.5双钢管，截面抵抗矩为W=2×5580=11160mm3
σ==509＜205N/mm2，无法满足抗弯强度要求。
由此可见，侧墙上部控模拉杆的竖向间距仍然应调整为0.3m，水平方向间距仍然是0.6m。本工程剪力墙薄壁柱最大断面墙肢为950mm×650mm，考虑到钢模肋宽50mm，并假设连接钢管围箍的直角扣件对其微小转动无约束作用，可在柱断面正中设一道控模拉杆，竖向间距为0.6m，最低一道围箍距下层板面0.3m，仍然取混凝土侧压为69.2kN/m2，则最低一道围箍横管所受线荷载为q=69.2×0.6=41.5kN/m。与柱断面长边（边长950mm）平行的围箍横管视为两端用扣件锁牢，中部被拉杆固定的两跨连续梁，跨度是（0.95+0.10+0.05）/2=0.55m，其受力简图如下图7所示。
由上图可得最大反弯矩在中间支座处
M=0.125×41.5×0.552=1.57kN·m
双钢管截面矩W=4490mm3×2=8980mm3
弯曲正应力σ==147＜205N/mm
控模拉杆内力即跨中支座反力：
R中=0.625×2×41.5×0.55=28.53kN
选用φ12筋制作，截面积A=113mm3
截面正应力σ==252N/mm2>205N/mm2
不能满足要求，必须将柱脚处的拉杆间距加密为0.3m，这时小于新扣件的抗滑移能力8kN，两端支座反力为R边=0.375××0.55=4.3kN
地下室顶板在（B）轴有断面为200mm×1150mm的反梁，最大跨度为2.2m（墙变至墙边）仍然可用扣件式钢管架支撑。浇捣混凝土时水平荷载由埋设在梁内的控模拉杆来承受，而竖向荷载的传递途径是：底模→小横管→扣件→立管→筏板混凝土。
由此可见，小横管的抗弯扣件的抗滑移，立管的轴心抗压是关键的控制因素。该大梁的混凝土自重为25kN/m3（已包含钢筋自重），定型组合钢模自重0.75kN/m2，浇捣混凝土的竖向荷载2kN/m2，其它施工荷载2.5kN/m2，若梁底小横管沿纵向间距0.8m排列，则横管上的折算线荷载为：
混凝土自重25×0.35×1.15×0.8/0.7=11.5kN/m
钢模重0.75×（0.95×2+0.35）×0.8/0.7=1.9kN/m
浇捣混凝土荷载2×0.8=1.6kN/m
其它荷载2.5×0.8=2.0kN/m
合计线荷载为q=11.5+1.9+1.6+2.0=17kN/m
小横管视为跨度为0.7m的简支梁，跨中最大弯矩为：
M=×17×0.72=1.04kN.m
σ==193＜205N/mm2
压杆稳定性应力σ===18.1<205N/mm2
长细比λ==104，稳定系数ψ=0.558
综上所述，本工程支模系统的各参数按以下方式选择：地下室侧墙和其它现浇剪力墙的控模拉杆按横向间距0.6m，竖向间距0.30m，因侧模横向排列，用单根钢管作为楞竖向排列，双钢管作为外楞横向排列。异型柱用散拼钢模竖向排列，扣件式钢管作围箍，控模拉杆设在方柱中边长较大的一侧，竖向间距柱脚0.30m，柱上部0.60m。连梁底模下面小横管纵向间距0.80m。控模拉杆用φ12的I级钢制作。对于厚度为0.30m的现浇墙体，也可用2mm、厚50mm宽的拉片来控制构件厚度。
除严格按照国家和地方的有关技术标准、规范规程执行之处，针对本工程的具体特点，还应采取以下几项专门的措施，来保证施工过程中的安全，并确保工程成品的质量。
图8筏板后浇带支模节点详图
（二）因现场的场地狭窄，地下室结构完成后，将在标高对（A）轴线外的基坑进行部份回填，以便在主体现浇混凝土结构达到15层左右时在16、18幢住宅的（A）轴外侧安设施工电梯，而按照施工图及会审纪要的规定，地下一层楼板和地下室顶板上也将在各幢号之间共设两条后浇带，地下一层楼板和地下室顶板在后浇带跨内的底模及支架必须保留原状，等后浇带混凝土封闭后才能根据其现场抽样的混凝土试块早期强度来决定何时拆除。
（三）各层外窗台板、空调器板的边梁高1.0m，其中楼板面以上高0.55m，并且在该梁的底面、顶面标高各挑出宽0.50m、厚0.10m现浇板，需在边梁的内外侧支设吊模，其自重将压在混凝土板的上层分布筋上。而板面层筋是φL8或φL9带肋钢，自身刚度很小，极易被压塌变形，故在边梁的0.8m外侧吊模，用钢模横向排列拼装，钢模下端面垫素混凝土块将其重量直接传递到挑檐板底模上，以免压塌板筋。而边梁内侧上翻0.45m高的吊模则通过在现浇楼板面层筋下垫钢筋马凳来支撑。边梁顶面的挑檐板混凝土后浇，仅预埋钢筋。详见下图9所示。
图9标准层窗台挑檐板支模节点详图
混凝土构件的模侧在不损坏棱角的前提下即可拆除，楼板和次梁底模在混凝土强度达70%时可拆除，框架梁即主梁和窗台处，悬挑板的底模必须在混凝土强度达100%才能拆除。地下室后浇带跨内的顶板底模及支架在混凝土封闭之间必须保留原状。为及时预估结构混凝土在各阶段的强度，要求对所有梁板等水平构件抽取混凝土试块作现场同条件养护，并检测其7天龄的强度。地下室结构浇完后尽快封闭侧墙后浇带，以便提前插入外防水层、基坑土石方回填等工序。
针对市安全监督站在检查现场时对本《模板施工方案》所提意见和建议，对本工程现浇楼板的支拆模设计作如下补充：
楼板底模用竹胶合板平铺，板底铺水平木条、横钢管。荷载传递途径是：楼面荷载→水平向木条→水平向横管→立管→垫板→下层楼板。
本工程的地下室顶板最大厚度是150mm，假定在浇捣混凝土过程中楼板面的最大面荷载为1.5kN/m2，取恒载和活载的分项系数1.2，将混凝土自重和楼面施工荷载均折算为线荷载。地下室负一层楼板和地下室顶板支模架立管间距取1.2m。
g=24×0.15×1.2×1.2=5.18kN/m
q=1.5×1.2×1.2=2.16kN/m
g+q=5.18+2.16=7.34kN/m
板底的水平管一般在2.5m以上，可视为以立管为支座的两跨连续梁，其控制截面是中间支座处的弯矩。中间支座处的弯矩：M=0.125×（g+q）×l2=1.321kN.m=1.321×106N·mm作为中间支座立管的轴压力：N=1.25（g+q）l=1.25×7.34×1.2=11.01kN板底水平管选用Ø48×3.5型，钢管截面抵抗矩w=5080mm3
控制截面弯曲正应力：σ===217≈215N/mm2=[f]
长细比λ===101，稳定系数ψ=0.58
σ==45N/mm2＜215N/mm2
本工程的地上各层均为标准层，楼板最大厚度是100mm，假定在浇捣混凝土过程中楼板面的最大面荷载为1.0kN/m2，取恒载和活载的分项系数1.2，将混凝土自重和楼面施工荷载均折算为线荷载。地上各标准层楼板支模架立管间距取1.4m。
g=24×0.10×1.4×1.2=4.03kN/m
q=1.0×1.4×1.2=1.68kN/m
g+q=4.03+1.68=5.71kN/m
板底的水平管一般在3.0m以上，可视为以立管为支座的两跨连续梁，其控制截面是中间支座处的弯矩。
M=0.125×（g+q）×l2=0.125×5.71×l.42=1.39kN·m=1390×103N·mm
DB13／T 5349-2021 园林行道树栽培技术规程.pdf作为中间支座立管的轴压力：
N=1.25ql=1.25×5.71×1.4=9.99kN
板底水平管选用Ø48×3.5型，钢管截面抵抗矩w=5080mm3。
长细比λ===76，稳定系数ψ=0.744
GBT 35273-2020 个人信息安全规范.pdfσ==31.6N/mm2＜215N/mm2
尽管立管作为轴心受压杆，其抗压稳定性足够，但由于横杆的荷载是通过直角扣件传到立杆上，而扣件的抗滑移能力取8kN<9.99kN，所以应在板底模下的立管锁双扣件。