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厂房工程落地式和悬挑式脚手架施工方案

（2002版）P41～42表8.2.4

6.10扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件

连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件

SJG 05-2020 基坑支护技术标准.pdf七、安全文明施工保证措施

7.1材质及其使用的安全技术措施

7.1.1扣件螺栓拧紧扭矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。

对接扣件的抗拉承载力为3KN,对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全.

7.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.

7.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝的扣件。

7.1.4严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

7.2脚手架搭设的安全技术措施

7.2.1脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。

7.2.2搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

7.2.3开始搭设立杆时，应每6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

7.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须在每日收工前，一定要确保架子稳定。

7.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超相邻连墙件以上两步。

7.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。

7.3使用阶段的安全措施

7.3.1脚手架搭设后不得随意拆除，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。不得将砼输送管固定在脚手架上，不禁悬挂起重设备，作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

7.3.2现场通道应搭设双层安全棚；

7.3.3各通道、洞口临边应悬挂安全标志，应配备足够数量的灭火器，尤其是电焊作业时，必须设专人监护，防止火星点燃安全网、脚手板。应明确脚手架上禁止吸烟和乱扔烟头；

7.3.4为减少风荷载对脚手架的影响，脚手架外表面满挂安全网，不应使用竹笆栏板。并在作业层脚手板下平挂安全网，第一步架应满铺脚手板；

7.3.5夜间施工应设置足够数量的碘钨灯照明，且照明度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞受伤，无灯楼层的步架禁止上人；

7.3.6严格控制施工荷载，确保有较大的安全储备。脚手架操作层施工荷载不得超过3.0KN/m2，施工荷载均匀分布，不允许将材料集中堆放在脚手架上，如模板、钢筋等；

7.3.7经常检查有无立杆沉陷、接头松动、架子歪斜变形、空头板问题，发现问题及时处理。

7.3.8遇大风大雨天气严禁搭设

7.3.9搭设人员必须持证上岗，并戴必要的保护措施

7.3.10严禁拆除主节点处横向水平杆纵向扫地杆和连墙件。

7.4脚手架拆除的安全技术措施

7.4.1拆架前,先要将架上的杂物清理干净,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。

7.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

7.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

7.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。

7.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开，每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

7.4.6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电，所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

普通型钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为15.6m，立杆采用钢管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处XXXX市，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C40；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.900；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.15m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5=2.356kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.356×0.92/8=0.239kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.959N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=46.959N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.713×9004/(384×2.06×105×121900)=0.583mm；

小横杆的最大挠度0.583mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.9=0.035kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×1.5/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/3=1.35kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.06kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.06×1.5=0.425kN·m；

M=M1max+M2max=0.007+0.425=0.432kN·m

最大应力计算值σ=0.432×106/5080=84.948N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=84.948N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.035+0.158+1.35）/2=0.771kN

ν=1.883×0.771×15003/(100×2.06×105×121900)=1.951mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.951=2.004mm；

大横杆的最大挠度2.004mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.9×2/2=0.035kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(0.90×2/2)×0.038/1.80]×15.60=2.246kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×8×1.5×(0.9+0.2)/2=2.415kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×8×1.5/2=0.9kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×15.6=0.117kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.678kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.678+0.85×1.4×4.05=11.634kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.678+1.4×4.05=12.484kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.82/10=0.022kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=11.634kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=12.484kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11633.58/(0.186×489)+22438.551/5080=132.323N/mm2；

立杆稳定性计算σ=132.323N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=12484.08/(0.186×489)=137.257N/mm2；

立杆稳定性计算σ=137.257N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.094kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.094kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.094

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.094小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1150mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.678+1.4×4.05=12.484kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.5×0.0001×78.5=0.203kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=14.528kN；

R[2]=11.373kN；

最大弯矩Mmax=1.749kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.749×106/(1.05×102000)+6.519×103/2150=19.361N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值19.361N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=1.749×106/(0.93×102000)=18.456N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=18.456小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=15.146kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=15.146kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝15.146KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=15.146kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(15146×4/(3.142×50×2))1/2=13.9mm；

实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.323kN；

(晋14G8、14G9合定本)晋14G08 建筑消能减震设计构造；晋14G09 建筑橡胶支座隔震设计构造压环钢筋的设计直径D=16mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2

σ=N/2A=323.398/201.062×2=0.804N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2GB／T 50080-2016 普通混凝土拌合物性能试验方法标准(完整正版、清晰无水印).pdf，满足要求！