施工组织设计下载简介

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[湖南]高层住宅楼钢管落地、悬挑脚手架施工方案

Rmax=0.07kN

五、扣件抗滑承载力验算

横向水平杆：Rmax=4.1kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

纵向水平杆：Rmax=0.07kN

乡村公路施工组织设计2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

双外立杆：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+(0.85+0.15)×0/2×0.033/1.7)×24=3.79kN

双内立杆：NGS1k=3.79kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=24/1.7×1.5×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=3.71kN

双内立杆：NGS2k1=3.71kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=24/1.7×1.5×0.14×1/2=1.48kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×24=0.36kN

构配件自重标准值NG2k总计

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=3.71+1.48+0.36=5.55kN

双内立杆：NGS2k=NGS2k1=3.71kN

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.85+0.15)×(2×3)/2=4.5kN

内立杆：NQ1k=4.5kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.79+5.55)+0.9×1.4×4.5=16.88kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.79+3.71)+0.9×1.4×4.5=14.67kN

拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)

上部增加荷载高度(m)

卸荷点位置高度hx(m)

钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)

上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)

上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)

钢丝绳连接吊环作法(共用)

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/450)=82.87°

α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1300)=70.14°

钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×14.67×21.05/24×3/1.5=30.88kN

P2=Kf×KX×NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×16.88×21.05/24×3/1.5=35.53kN

T1=P1/sinα1=30.88/sin82.87°=31.12kN

T2=P2/sinα2=35.53/sin70.14°=37.78kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=37.78kN

绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×37.78/(2×15.19)=3个≤[n]=3个

Pg=k×[Fg]/α=9×37.78/0.85=400.03kN

钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(400.03/0.5)1/2=28.29mm

吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×37.78×103/(50π))1/2=32mm

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2

第1次卸荷钢丝绳最小直径28.29mm，必须拉紧至37.78kN，吊环最小直径为32mm。

双立杆受力不均匀系数KS

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.7=2.55m

长细比λ=l0/i=2.55×103/15.9=160.38≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.7=2.95m

长细比λ=l0/i=2.95×103/15.9=185.24

查《规范》表A得，φ=0.209

σ=KSNS/(φA)=0.6×5224.16/(0.209×424)=35.37N/mm2≤[f]=205N/mm2

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.72/10=0.1kN·m

σ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(5036.21/(0.209×424)+101372.21/4490)=47.65N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.3×2×1.7×3×1.5=6.46kN

长细比λ=l0/i=1500/240=6.25，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.46+3)×103/(0.99×1808)=5.3N/mm2≤0.85×[f]=0.85×210N/mm2=178.5N/mm2

Nlw+N0=6.46+3=9.46kN≤1×12=12kN

压环钢筋直径d(mm)

主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

距主梁外锚固点水平距离(mm)

支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)

支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)

各排立杆传至梁上荷载F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m

第1排：F1=F1/nz=5.22/1=5.22kN

第2排：F2=F2/nz=5.22/1=5.22kN

σmax=Mmax/W=1.08×106/185000=5.85N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=4.09N/mm2≤[τ]=170N/mm2

νmax=0.04mm≤[ν]=2×la/400=2×1500/400=7.5mm

R1=0.14kN,R2=4.77kN,R3=6.7kN

钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)

拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)

α1=arctanL1/L2=arctan(2950/1150)=68.7°

RS1=nzR3=1×6.7=6.7kN

NSZ1=RS1/tanα1=6.7/tan68.7°=2.61kN

NS1=RS1/sinα1=6.7/sin68.7°=7.19kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=7.19kN

[Fg]=α×Fg/k=0.85×134/9=12.66kN≥NS=7.19kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×12.66/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

五、悬挑主梁整体稳定性验算

中国建筑优秀施工方案奖申报材料（36P）.pdf主梁轴向力：N=[(NSZ1)]/nz=[(2.61)]/1=2.61kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.08×106/(1.05×185×103)+2.61×103/3060=6.42N/mm2≤[f]=205N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ=Mmax/(φbWx)=1.08×106/(0.97×185×103)=6.03N/mm2≤[f]=205N/mm2

六、锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋直径d(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

压环钢筋未受拉力，无需计算GBT 5823-2008《建筑门窗术语》.pdf，节点按构造做法即可。