施工组织设计下载简介

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体训楼超高大跨度框架梁板模板支撑施工方案

3）扫地杆距底座高度h0=200mm（纵横方向满布）；

4）2排立杆均设计纵横剪刀撑，纵向剪刀撑设置：支架两个端部各设1道。节点部位（主次梁、板交叉部位）各设1道，剪刀撑宽度3m（即5跨立村）满高设置；横向剪刀撑设置在纵向剪刀撑两端，满宽满高设置。

5）水平拉杆和抛撑设置，在立杆顶面和中间水平层上各设1道水平拉杆（2排立杆满布），水平拉杆在柱端固定连接。沿纵向在支撑两侧水平拉杆位置上，每隔4跨设置1道抛撑，每道抛撑在顶上和中间各设1道抛撑。

湖南某垃圾处理场施工方案6）所有杆件连接点均采用扣件连接坚固。拧紧扭力矩控制在40~60N.m。

2.支架立杆稳定性计算

（1）计算简图和单元，具体详见：

计算部位：任选其中一个立杆部位。

计算单元：900×900（mm）

计算方法：接立杆承受轴向力N（单杆轴心受压计算）。

按不组合风荷载计算N＝1.2∑NGK+1.4∑NQK

模板、木方自重：1.863×0.9＝1.677kN/m

新浇砼自重：2.4×0.8×0.9+24×0.18×0.9=21.168kN/m

钢筋自重：1.65×0.8×0.9+1.65×0.18×0.9=1.455kN/m

合计：24.28kN/m

Rmax=0.6ql=0.6×24.29×0.9=13.117kN。

即上部传来的荷载NGK1=13.117kN。

支架自重传来的荷载NGK2=3.576/4=0.894kN。

计算结果：∑GK=13.117+0.894=14.011kN

施工人员和机械设备标准荷载：2.5×0.6×2.7＝6.8kN

砼振捣产生的荷载：2×0.9×2.7＝4.86kN

∑NQK＝10.94kN

立杆抵抗抗力Rb＝δAf

A=4.89×102mm2

计算立杆长度L=h+2a=1500+2×300=2100mm

钢管回转半径i=15.8mm

立柱长细比λ=L/i=2100/15.8=133

由λ查表取得δ=0.381

Rb＝δAf=0.381×4.89×102=205/1000=38.193kN

N=1.2∑QK+1.4∑NQK=1.2×14.011+1.4×10.94=32.13kN

验算结果：立杆稳定；满足要求。

3.支架立杆基础和地基验算：

a.原地面翻挖300mm厚，掺30%石碴，采用18t振动压路机作压实处理，压实系数不小于0.93；

b.基础采用干插石基础，基础厚度300mm，先采用人工摆砌，按干插石工艺标准和质量要求施工，然后采用18t振动压路机作振动压实处理。压实程度达到压路机静压作业后没有明显轮迹为准。基础顶面，铺填100mm厚碎石找平层。压路机压实，人工配合整平。

c.支架立杆底座采用枕木（2500×200×150）垫层，立杆底座采用铁垫片，垫片厚4mm。

d.干插石基础，沿次梁方向铺设并且与楼板基础连成一体。枕木按立杆纵向连续铺设，共计2排。枕木外侧采用钢钎固定，保证枕木垫层及立杆底座整体稳定。

2）基础地基验算参数：

fv=1.6N/mm2

[w]=l/250(mm)

E=10000N/mm2

容重：10.45kN/m3

结构尺寸：长×宽×厚＝2500×200×150（mm）。

碎石松散容重：14.5kN/m3（压实后15.66kN/m3）

毛石松散容重：15.2kN/m3（压实后15.96kN/m3）

地基（机耕土+30%混合石渣）。压实后，现场试验fk=105kPa

现场采用轻便触探试验法（N10重锤法），测得地基承载力105kPa，测钎补测地基承载力112kPa。

干插石基础承载力fk=400kPa（现场实测，压实程度达到中密）

（2）基础和地基承载力验算

1）干插石基础基底压力计算：

计算单元：900×900(mm)

基底受压面积：A=900×200=1.8×105mm2

模板（含木方支撑）自重0.35×0.9×0.9=0.284kN

钢筋自重1.5×(0.9×0.8×0.3+0.6×0.9×0.18)=0.47kN

新浇砼自重24×0.9×0.8×0.3+24×0.6×0.9×0.18=7.517kN

脚手架自重0.894kN

枕木自重：0.9×0.9×0.6×15.66=7.61kN

干插石基础自重：0.9×0.9×0.6×15.66=7.61kN

施工活荷载：4.5×0.9×0.9＝3.645kN

N＝1.2×（0.284+0.47+7.517+0.894+0.282）+1.4×3.75＝3.645kN

P=N/a=(25.57×1000)/(1.8×10000)×1000=142.1kN

2）干插石基础地基压力计算：

计算单元：900×900（mm）

地基受压面积A=900×900=8.1×105=mm2

基础以上部分传来荷载：9.447kN

干插石基础自重：0.9×0.9×0.6×15.66=7.61kN

施工活荷载：4.5×0.9×0.9=3.645kN

N=1.2×(9.447+7.61)+1.4×3.645=25.571kN

P=N/A=(25.571×1000)/(8.1×105)×1000=31.569kPa

第七章楼板、模板与支架设计计算

（1）底模面板材料采用建筑专用的竹胶板（清水面）。规格：长×宽×厚＝2440×1220×15（mm）。底模水平支撑采用木方，纵向木方6×9，横向木方10×15。

（2）模板尺寸：7250×6900（mm）（由标准板拼接而成）

（3）支撑布置：底模纵向水平支撑,沿主梁中心线方向布置，布距400mm；底模横向水平支撑,沿次梁中心线方向布置，布距900mm。

面板（竹胶板）结构尺寸：长×宽×厚＝7250×6900×15（mm）

容许抗弯强度：fm=12N/mm2

容许抗剪强度：fv=1.2N/mm2

容许挠度变形：[w]=l/250(mm)

弹性模量：E=7000N/mm2

模板自重：0.34×0.1＝0.034kN/m

钢筋自重：1.5×0.18×0.1＝0.027kN/m

砼自重：24×0.18×0.1＝0.432kN/m

振捣砼产生的荷载：2×0.1＝0.2kN/m

新浇砼对模板侧面压力：2.5×0.1=0.25kN/m

板厚h=15mm，板宽b=100m

W=bh2/6=100×1302/6=3750mm3

I=bh3/12=100×153/12=28125

计算底模面板承载力荷载组合计算：

q=1.2×(0.034+0.027+0.432+0.2)+1.4×0.25=1.182kN/m

计算底模面板刚度荷载组合计算：

q=1.2×(0.034+0.027+0.432+0.2)=0.832kN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×1.182×0.42=0.019kN.m

Vmax=0.6ql=0.6×1.182×0.4=0.284kN

[w]=400/250=1.6mm

（2）底侧模横楞验算：

横楞结构尺寸（木方6×9）：

纵向水平支撑容许受力值（设计值）：

抗弯强度：fm=17N/mm2

抗剪强度：fv=1.6N/mm2

挠度变形：[w]=l/250(mm)

弹性模量：E=10000N/mm2

模板自重：0.35×0.4＝0.14kN/m

钢筋自重：1.5×0.18×0.4=0.108kN/m

砼自重：24×0.18×0.4=1.728kN/m

施工荷载：2.5×0.275=0.698kN/m

振捣砼时产生的荷载：2.5×0.4=1kN/m

计算侧模横楞承载力荷载组合计算：

q=1.2×(0.14+0.108+1.728+0.8)+1.4×1=4.731kN/m

计算侧模横楞刚度荷载组合计算：

q=1.2×(0.14+0.108+1.728+0.8)=3.331kN/m

纵向水平支撑截面特性：

木方截面积：S=bh=6×9=54cm2

木方截面抵抗矩：W=bh2/6=6×92/6=81cm3

木方截面惯性矩：I=bh3/12=6×93/12=364.5cm4

Mmax=0.1ql2=0.1×4.731×0.92=0.382kN.m

Vmax=0.6ql=0.6×4.731×0.9=2.555kN

[w]=900/250=3.6mm

（3）底模横向水平支撑验算：

横向水平支撑（木方10×15）结构尺寸：

横向水平支撑容许受力值

抗弯强度：fm=17N/mm2

抗剪强度：fv=1.6N/mm2

挠度变形：[w]=l/250(mm)

弹性模量：E=10000N/mm2

模板自重：0.35×0.9＝0.315kN/m

钢筋自重：1.5×0.18×0.9=0.243kN/m

新浇砼自重：24×0.18×0.9=3.888kN/m

振捣砼时产生的施工荷载：2.5×0.9=2.25kN/m

振捣砼时产生的荷载：2×0.9=1.8kN/m

计算侧模横楞承载力荷载组合计算：

q=1.2×(0.315+0.243+3.888+1.8)+1.4×2.25=10.645kN/m

计算侧模横楞刚度荷载组合计算：

q=1.2×(0.315+0.243+3.888+1.8)=7.496kN/m

横向水平支撑截面特性：

木方截面积：S=bh=150cm2

木方截面抵抗矩：W=bh2/6=375cm3

木方截面惯性矩：I=bh3/12=281.25cm4

Mmax=0.107ql2=0.107×10.645×1.22=1.64kN

Vmax=0.607ql=0.607×10.645×1.2=7.754kN

[w]=1200/250=4.8mm

本支撑架杆系结构体系设计为：非几何不可变杆系结构支撑架（劲性支柱构造）。

（3）支撑架外形尺寸：

支撑架高度：10.02m

支撑架长度：7.25m

支撑架宽度：6.90m

1）支架立杆步距h=1.5ma=300mm

2）支架立杆纵距la=600mm，横距lb=600mm

3）扫地杆距底座高度h0=3000mm（纵横方向满布）；

46）所有杆件连接点均采用扣件连接牢固。拧紧扭力矩控制在40~60N.m。

2.支架立杆稳定性计算

（1）计算简图和单元，具体详见：

计算部位：任选其中1个立杆。

计算单元：900×1200（mm）

计算方法：接立杆承受轴向力N（单杆轴心受压计算）。

按不组合风荷载计算N＝1.2∑NGK+1.4∑NQK

模板、木方自重：0.35×0.9×1.2＝0.378kN/m

钢筋自重：1.5×0.18×0.9×1.2=0.292kN/m

支架自重：1.15×0.9×1.2＝1.242kN

合计：6.578kN/m

施工人员和机械设备标准荷载：2.5×1.2×0.9＝2.7kN

砼振捣产生的荷载：2×0.9×1.2＝2.16kN

∑NQK＝4.86kN

立杆抵抗抗力Rb＝δAf

A=4.89×102mm2

计算立杆长度L=h+2a=1500+2×300=2100mm

钢管回转半径i=15.8mm

立柱长细比λ=L/i=2100/15.8=133

由λ查表取得δ=0.381

Rb＝δAf=0.381×4.89×102=205/1000=38.193kN

N=1.2∑QK+1.4∑NQK=1.2×10.035+1.4×1.62=14.31kN

验算结果：立杆稳定；满足要求。

3.支架立杆基础和地基验算：

a.就地面翻挖300mm厚，掺填30%石碴，人工拌和。采用18t振动压路机作压实处理，压实系数不小于0.93；

b.基础采用干插石基础，基础底宽300mm，顶宽3100mm，厚度500mm，先采用人工摆砌，按干插石工艺标准和质量要求施工，然后采用18t振分理处压路机作振动压实处理。压实程度达到压路机静压作业后没有明显轮迹为准。基础顶面，铺填100mm厚碎石，压路机压实，人工配合整平。

c.支架立杆底座垫层，采用组合钢模板，规格300×600（mm），立杆底座采用100×100×4（mm）铁垫片。

d.干插石基础沿主梁方向满铺，并与主次梁干插石基础连铺在一起。

2）基础地基验算参数：

干插石基础承载力fa=400kPa（现场实测，压实程度达到中密）

地基承载力fk=105kPa

（2）基础和地基承载力验算

1）干插石基础基底压力计算：

计算单元：900×1200(mm)

基底受压面积：A=300×600=1.8×105mm2

上部传来荷载：6.578kN

施工活荷载：4.5×0.9×1.2＝4.86kN

N＝1.2×6.578+1.4×4.86＝14.7kN

P=N/a=(14.7×1000)/(1.8×10000)×1000=81.7kN

1.5第五篇 结构设计.pdf2）干插石基础地基压力计算：

计算单元：900×1200（mm）

地基受压面积A=900×1200=1.8×106mm2

基础以上部分传来荷载：6.578kN

干插石基础自重：0.9×1.2×0.4×15.66=20.0136.765kN

施工活荷载：4.5×0.9×1.2=4.86kN

GB／T 50353-2013 建筑工程建筑面积计算规范(完整正版、清晰无水印).pdfN=1.2×(6.575+6.765)+1.4×4.86=22.816kN

P=N/A=(22.816×1000)/(1.08×106)×1000=21.13kPa