施工组织设计下载简介

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刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则

q2=42.66×1=42.66KN/m

则挠度ω=q2l4/150EI=42.66×3004/150×9×103×571583

=0.45mm＜[ω]=300/400=0.75mm满足

经验算T／CHTS 10029-2020 公路桥梁正交异性钢桥面板U肋双面焊接技术指南.pdf，柱模板满足强度和刚度要求。

墙厚取300mm计算。墙模板用19厚胶合板，内楞采用50×100mm方木沿墙高竖向布置，间距250mm，外楞采用两根并排钢管，间距为500mm，对拉螺栓采用φ12钢筋，间距500×500mm。第一排外楞（螺栓）距楼（地）面小于300mm。混凝土采取分节浇筑，每节浇筑高度2.5m，混凝土浇筑速度为1.8m/h，浇筑时温度为20℃。

墙木模受到的侧压力为：

由F=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2取β1=β2=1.0

则F=0.22×24×200/35×1×1×1.81/2=40.48KN/m2

F=γcH=24×2.5=60KN/m2

取二者中的小值,F=40.48KN/m2作为对模板侧压力的标准值,考虑倾倒时混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4。则作用于模板的总荷载设计值为：q=40.48×1.2+4×1.4=54.18KN/m2。

强度验算：（取1m高模板计算）

则q1=54.18×1=54.18KN/m

模板的厚度为19mm，则W=1000×192/6=60167mm3，

I=1000×193/12=571583mm4

一般按三跨连续梁考虑Mmax=0.1q1l2=0.1×54.18×0.252

则σ=Mmax/W=0.339×106/60167=5.63N/mm2＜13N/mm2满足

刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则

q2=40.48×1=40.48KN/m

则挠度ω=q2l4/150EI=40.48×2504/150×9×103×571583

=0.20mm＜[ω]=250/400=0.625mm满足

用50×100mm方木作内楞则E=50×1003/12=4.17×106mm4W=50×1002/6=83333mm3，外钢楞间距为500mm。

内楞承受荷载按三跨连续梁考虑

q3=54.18×0.25=13.545KN/m

M=0.1q3l2=0.1×13.545×0.52=0.339KN.m

则σ=M/W=0.339×106/83333=4.07N/mm2＜fm=13N/mm2满足

q2=40.48×0.25=10.12KN/m

挠度ω=q2l4/150EI=10.12×5004/150×9×103×4.17×106

=0.11mm＜[ω]=500/400=1.25mm满足

一个螺栓承受的集中力（拉力）

N=54.18×0.5×0.5=13.55KN

而每根螺栓承受拉力允许值[N]=Af=π×62×215=24316N=24.32KN＞N=13.55KN故满足

板底模采用19mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，支撑架用φ48×3.5mm钢管。木楞间距为250mm。板底钢管立杆间距1000×1000，水平杆竖向距离＜1.5m，板厚按200计。

楼板荷载标准值：（取1m宽计算）

模板及配件自重：0.3×1=0.3KN/m

新浇混凝土自重：24×0.2=4.8KN/m

楼板钢筋自重：1.1×0.13×1=0.14KN/m

施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5KN/m

则楼板荷载设计值q=1.2（0.3+4.8+0.14）+1.4×2.5

⑵、模板验算（按三跨等跨连续梁计算）

强度验算Mmax=0.105ql2=0.105×9.26×0.252=0.0608KN.M

W=bh2/6=1000×192/6=60166.7mm3

则σmax=Mmax/W=0.0608×106/60166.7=1.01N/mm2＜13N/mm2满足要求

ω=kwql4/100EI式中取kw=0.967I=bh3/12=1000×193/12

=5.72×105mm4代入上式，有

ω=0.967×9.26×2504/100×9.5×103×5.72×105=0.064＜[ω]=250/400=0.625满足要求

强度验算：q=9.26×0.25=2.32KN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×2.32×1.12=0.35KN.m

W=50×1002/6=83333mm3

则σmax=Mmax/W=0.35×106/83333=4.27N/mm2＜13N/mm2满足

刚度验算：q=(0.3+4.8+0.14+2.5)×0.25=1.94KN/m

ω=kwql4/100EI取kw=0.990，E=9.5×103

I=50×1003/12=4.17×106mm4

则ω=0.990×1.94×11004/100×9.5×103×4.17×106=0.71mm＜[ω]=1000/400=

横杆验算：为方便计算，按受三个集中力（等距）简支梁计算（此计算方法是偏安全的）

强度验算：F=2.32×1.0/2+0.05×0.1×1.0×4/2=1.17KN

Mmax=Fl/2=1.17×1.1/2=0.644KN.m

则σmax=Mmax/W=0.644×106/5080=126.9N/mm2＜215N/mm2可

刚度验算：ω=19Fl3/384EI=19×1.17×103×10003/384×2.1×105×12.19×104=2.26mm＜[ω]=3mm

可按简支计算满足，则固支亦满足

查表得[N]=12.4KN＞9.49KN满足

底板计算（底板用19mm胶合板，重度为4KN/m3）：

底模板自重：4×0.019×0.35=0.03KN/m

混凝土自重：24×0.35×0.7=5.88KN/m

钢筋自重力：1.5×0.35×0.7=0.37KN/m

振捣混凝土荷载：2.0×0.35×1=0.7KN/m

总竖向设计荷载q=（0.03+5.88+0.37）×1.2+0.7×1.4=8.244KN/m

梁长8.0m，考虑中间设一接头，按三跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

W=350×192/6=21058mm3

则σmax=Mmax/W=0.064×106/21058=3。04N/mm2＜13N/mm2可

V=Kvql=0.620×8。24×0.25=1。28KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.28×103/（2×350×19）=0.29N/mm2

而fv=1.4N/mm2＞τmax=0.29N/mm2满足

刚度验算时按标准荷载，同时不考虑振动荷载，故q=0.03+5。88+0.37=6。3KN/m

由式ωA=kwql4/100EI有

ωA=0.967×6。3×3504/（100×9.5×103×350×193/12）

=0.48mm＜[ω]=350/400=0.88mm满足

设T=20℃，V=2m/h,β1=β2=1，则

F=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×24×（200/35）×1×1×21/2

=42。67KN/mm2

F=γcH=24×0.7=16。8KN/mm2

取二者较小值16。8KN/mm2计算

立档间距为400mm，设模板按四跨连续梁计算，同时知梁底模板厚19mm。梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/mm2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。设侧模板宽度为200mm，作用在模板上下边沿处，混凝土侧压力相差不大，可近似取其相等。

设计荷载为：q=(16。8×1.2+4×1.4)×0.2=5.15KN/m

弯矩系数与模板底板相同

W=bh2/6=200×192/6=12033mm3

则σmax=Mmax/W=0.103×106/12033=8.56N/mm2＜fm=13N/mm2满足

剪力V=Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×19=0.52N/mm2

fv=1.4N/mm2＞τmax=0.52N/mm2满足

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：q=17.5×0.2=3.5KN/m

则ωA=kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×193/12)=0.80mm＜[ω]=350/400=0.88mm满足

支架系统用φ48×3.5mm钢管则A=489mm2,回转半径i=15.8mm，立杆间布置双向水平撑，上下共两道，并适当布置剪刀撑。

假设梁底板先不加顶撑，取钢管支架自重为250N/m2

则梁底每根立杆承受荷载N=10.06×1.1/2+1.1×1.1×0.25=5.84KN

N/An=5.84×103/489=11.9N/mm2＜f=215N/mm2

N/φA0=5.84×103/0.588×489=20.3N/mm2＜f=215N/mm2满足

在实际施工过程中，为了保证梁底模的稳定，在沿梁宽方向的横杆中间加设顶撑。

在布置梁板支撑架时，若遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时，可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距，然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。

本工程三—九层层高3。2M，楼板采用木支撑，板底模采用19mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，木楞间距为250mm，横杆用尾径为60MM圆松木，板底木撑用尾径为80MM圆松木。立杆间距为300*2000，水平方向设二道拉板。板厚按120MM计。

楼板荷载标准值：（取1m宽计算）

模板及配件自重：0.3×1=0.3KN/m

新浇混凝土自重：24×0.12=2。88KN/m

楼板钢筋自重：1.1×0.12×1=0.14KN/m

施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5KN/m

则楼板荷载设计值q=1.2（0.3+2。88+0.14）+1.4×2.5

（2）、因钢管支撑已验算过模板及木楞，现仅对木立杆进行验算。

横杆验算（为方便计算，按受三个集中力（等距）简支梁计算（此计算方法是偏安全的）

强度验算：F=7。48×0。25×0。3/2+0.05×0.1×2.0×4/2=0。3KN

Mmax=Fl/2=0。3×1.1/2=0.17KN.m

则σmax=Mmax/W（W=0。0982d3）=0.17×106/21168=8。03N/mm2＜13N/mm2可满足要求

刚度验算：ω=kwql4/100EI取kw=0.967，E=9.0×103

I=3。14×604/64=635850mm4

ω=0。967×0。3×3004/100×9×103×635850=0。004mm＜[ω]=300/400=0。75

按简支计算满足，则固支亦满足

每根立杆承受荷载为N=（0.3×2.0×7.48）×1.2=5.39KN

F=N/φA0=5.39×103/0.7×3.14×402=1.53N/㎜2＜13N/㎜2

1、梁底荷载计算（取1m长计算）

底模板自重：4×0.019×0.3=0.02KN/m

砼自重：24×0.3×0.65=4.68KN/m

钢筋自重力：1.5×0.3×0.65=0.29KN/m

振捣砼荷载：2.0×0.3×1=0.6KN/m

总竖向设计荷载：I=（0.02+4.68+0.29*）×1.2+0.6×1.4=6.58KN/m

计算每根立杆承受何在N=6.58×1.2×0.3=2.37KN

F=N/φA0（φ取0.7）=2.37×103/0.7×3.14×402=0.68N/㎜2＜13N/㎜2

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

1.严格按照墙配模图进行拼模安装。

2.根据测量控制线，在墙的底部加焊钢筋撑铁，以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁的间距按每0.8米见方放置，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐。

3.在墙根部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平埂子（施工缝处理），埂子的高低根据配模板图和楼板的平整来确定，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度。

1.严格按柱模图进行拼模安装。

2.放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子。保证柱模的方正。

3.柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×150），用于清理杂物及冲洗水排出。

5.柱模的加固体系采用φ12对拉杆横间距500，柱四面钢管加固。

放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模

模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。

梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。

支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。

楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。

楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。

（6）安装梁柱节点模：

梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。

九、模板支设的质量要求：

1.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。

2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。

3.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。

4.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。

5.柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。

6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。

表面平整（2m长度以上）

十、板模支设的质量控制措施：

1.所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。

2.模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。

3.为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂。

4.在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。

5.浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。

6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼（屋面）板混凝土浇筑完毕后72h。当掺缓凝剂或气温低于15℃时，应适当延长时间。

7.为确保质量，应相应制定奖惩措施。

模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见附表1。墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员掌握拆模时间。梁、板模，由技术组根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后浇带处支架及模板拆除应满足GB50204－2002规范要求。

2.上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m。

表1底模拆除时的混凝土强度要求

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）

3.模板拆除顺序，先柱模→墙模→梁板模。

1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。

2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。

3.搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。

4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。

1.木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。

2.使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。

3.正确佩戴安全帽，严禁穿拖鞋、硬底鞋施工支拆模板。

4.在电梯井内及临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。

5.楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。

6.搭设满堂脚手架，应每隔4米设置剪刀撑，保证浇筑砼时架体的稳定性。

7.拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确JJF 1704-2018标准下载，以防拆下的模板掉下伤人。

8.拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人。

9.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。

10.浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度不超过50cm，避免压塌支撑体系。

11.模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。

12.模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接。

3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。

4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。

天成质安发〔2016〕22号 关于加强道路沥青路面质量控制的通知6.员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净。并做好个人卫生。