施工组织设计下载简介
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高层悬挑式卸料钢平台专项施工方案本工程卸料钢平台采用悬挑式卸料钢平台，特编制本高层区卸料钢平台专项方案，以指导高层区卸料钢平台施工。
本方案根据工程设计及国家有关规范和行业标准进行编制, 主要如下：
DB／T29-256-2018标准下载XXX号地块X区一标施工图纸及会审纪要
《XXX[2007]25号地块B区一标施工组织设计》
《建设施工高处作业安全技术规程》
《建筑施工安全检查评分标准》
集团公司CIS形象设计标准
第三章卸料平台设计与制作
第一节卸料平台用途及极限荷载值
卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台能安全、可靠、正常使用；平台上设有限定荷载标牌，卸料平台允许最大的施工荷载不大于2.0kN/m2，最大限载为8.0kN。
根据本工程的特点，决定采用悬挑式卸料平台，平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处。其中：
1、33#楼卸料平台尺寸为5.50m×2.25m×1.2m。
主梁、次梁分别采用20a号槽钢、12.6号槽钢，次梁间距500mm，主梁楼板上的搁置长度为1.25m，悬挑5.5m，端部悬挑0.75m。内侧钢丝绳支点距离结构梁3.75m，主梁上前后两个钢丝绳拉结点的间距为1.0m。（具体构造详见附图）
平台每侧设两根6×37+1、Ф21.5抗拉强度1400N/㎜2钢丝绳，每根绳夹具不少于4个。钢丝绳通过梁上面预埋Ф18圆钢吊环拉接，两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉环上，拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为5.8m。平台底面设3mm厚钢板做脚手板，满铺、铺牢。水平钢梁与楼板压点采用2个Φ20圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，焊接牢固，内拉环距离主梁端部0.2m，两拉环间距为0.8m，并要保证拉环两端在混凝土内的锚固长度不小于35d。
2、32#楼卸料平台尺寸：5.00m×2.25m×1.2m。
主梁、次梁分别采用20a号槽钢、12.6号槽钢，次梁间距500mm，主梁楼板上的搁置长度为1.75m，悬挑5.0m，端部悬挑0.75m。内侧钢丝绳支点距离结构梁3.25m，主梁上前后两个钢丝绳拉结点的间距为1.0m。（具体构造详见附图）
平台每侧设两根6×37+1、Ф21.5抗拉强度1400N/㎜2钢丝绳，每根绳夹具不少于4个。钢丝绳通过梁上面预埋Ф18圆钢吊环拉接，两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉环上，拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为5.8m。平台底面设3mm厚钢板做脚手板，满铺、铺牢。水平钢梁与楼板压点采用2个Φ20圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，焊接牢固，内拉环距离主梁端部0.2m，两拉环间距为0.8m，并要保证拉环两端在混凝土内的锚固长度不小于35d。
3、35#楼卸料平台尺寸：5.00m×2.25m×1.2m。
主梁、次梁分别采用20a号槽钢、12.6号槽钢，次梁间距500mm，主梁楼板上的搁置长度为1.75m，悬挑5.0m，端部悬挑0.75m。内侧钢丝绳支点距离结构梁3.25m，主梁上前后两个钢丝绳拉结点的间距为1.0m。（具体构造详见附图）
平台每侧设两根6×37+1、Ф21.5抗拉强度1400N/㎜2钢丝绳，每根绳夹具不少于4个。钢丝绳通过梁上面预埋Ф18圆钢吊环拉接，两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉环上，拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为5.8m。平台底面设3mm厚钢板做脚手板，满铺、铺牢。水平钢梁与楼板压点采用2个Φ20圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，焊接牢固，内拉环距离主梁端部0.2m，两拉环间距为0.8m，并要保证拉环两端在混凝土内的锚固长度不小于35d。
所有构件采用焊接。防护栏采用Ø48×3.5钢管，平台栏杆下方固定，设18cm高用模板制作的踢脚板。踢脚板外侧面及防护栏均刷黄黒相间的油漆标识，并满布密目安全网。钢梁安装就位后在拉环处用木楔塞牢。
卸料平台与外脚手架相交部位宽度为1.5m，采用间距200mm，60×80mm方木上面铺钉木板制成1.7×0.8m的定型板作脚手板，板上钉防滑条，板下钉两根平行于次钢梁、间距为1.3m的定位木楞。
平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处。本工程采用卸料平台解决施工材料的层间周转，设置每幢楼设置2个定型卸料平台即32#楼、33#楼、35#楼各设置2个，共设置6个。卸料平台在主体结构施工至三层时进行第一次安装，以后每层向上提升。倒料平台主要用于剪力墙模板、顶板模板、木龙骨、钢管及临散材料的周转。32#楼拟安装于E~H轴之间以及25~27轴之间；33#楼拟安装于2~4轴之间以及24~26轴之间；35#楼拟安装于2~4轴之间以及24~26轴之间。（具体布置详见附图）
第三节卸料平台施工工艺
缷料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定。紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，缷料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，缷料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。
第四章卸料平台搭设与拆除
4.1搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过质量及安全技术交底，准确掌握本工程卸料平台的搭设、拆除的特点与方法。
4.2搭设、拆除时设专职安全员指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。
安装前的检查：安装前对操作人员身体、防护用品、安装用机械设备、安装环境等进行检查。
平台组装：整个平面严格安装平台设计组装，其钢质同材料连接均采用焊接连接。
节点检查：检查防护栏杆、主次钢梁、脚手钢板等连接是否到位，焊缝是否均匀、密实、饱满，是否存在漏焊现象。
平台吊装：吊装已组装连接好的整个平台，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。钢丝绳与结构要牢固连接，并要求一根钢丝绳必须对应接于一个预埋拉环上；确保槽钢与预埋件的牢固连接。
4.4拆除：采用气割对整个平台进行分解，分解出的组装件需及时刷漆存库保养，以便下次使用。
第五章卸料平台的检查与验收
5.1卸料平台应严格按照专项施工方案进行搭设；钢丝绳必须提供产品合格证；钢丝绳卡具的位置、数量、型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀、密实、饱满；槽钢的规格应符合设计要求。
5.2由项目部安全组组织对卸料平台进行100％检查验收，验收合格并签名确认后方可投入使用。
5.3平台使用过程中由专人负责定期保养和随时检查，若发现问题及时挂上警示牌并上报处理，待处理完毕并重新进行检查没有发现问题后，方可重新使用。
5.4任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际情况必须进行变更时须经本方案审批部门的同意方可进行。
根据方案对卸料平台的材料、电焊焊缝长度、制作尺寸检查。
检查钢丝绳的连接、立杆竖直、平台满铺牢固、防护栏杆的牢固、禁止与外架连接。
严格控制起吊时对外架的影响，固定点的拆除情况。
第六章安全管理小组成员名单
组长：赵春洪（项目经理）
组员：孙泉（技术负责）、金林尧（施工员）、黄森华（施工员）、赵惠龙（安全员）、孙超平（施工员）、乔凯凯（安全员）、张奋飞（施工员）、孙晶晶（质检员）、程媛媛(资料员)。
第七章操作平台安全要求
7.1卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
7.2斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
7.3卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
7.4卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
7.5卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
7.6钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45~60度；
7.7卸料平台使用时，有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏及时调换，焊缝脱焊及时修复；
7.8操作平台上显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督；
7.9缷料平台安装完毕经现场专职安全员、技术负责人检查验收，合格后方可使用；
7.10六级大风、暴雨严禁使用。
8.1使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。
8.2吊环必须用采用Φ20mm的Q235级钢筋。
8.3钢丝绳端部用绳卡4个固定与吊环连接，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。
8.4平台组装时的弧焊机必须接地良好，露天放置的焊机应有遮盖措施，焊接施工场所不能使用易燃材料搭设。
8.5焊工操作要配带防护用品，于高空维修或整改补焊时必须戴好安全带、系好安全带。
8.6焊接用电线应保持绝缘良，焊条应保持干燥；大雨天应禁止作业。
8.7由于本工程斜拉钢丝绳上拉部位位于5.8m的位置，要求上部钢丝绳斜拉部位楼层的混凝土强度必须达到100%设计强度才能安装卸料平台，否则不能安装；
第九章卸料平台设计计算
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度5.50m，插入结构锚固长度1.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.25m。
水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。
次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。
脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
内侧钢丝绳距离主体结构4.75m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。
次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；
Q1=0.30×0.50=0.15kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2=2.00×0.50=1.00kN/m
(3)型钢自重荷载Q3=0.12kN/m
经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.15+0.12)+1.4×1.00=1.73kN/m
经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×8.00=11.20kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值M=1.73×2.252/8+11.20×2.25/4=7.39kN.m
其中x——截面塑性发展系数，取1.05；
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经过计算得到强度=7.39×106/(1.05×62140.00)=113.29N/mm2；
次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(2250.0×126.0×235.0)=0.96
经过计算得到强度=7.39×106/(0.761×62140.00)=156.29N/mm2；
次梁的稳定性计算<[f],满足要求!
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m
Q1=0.15kN/m
(2)型钢自重荷载Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.22)=0.45kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.25×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.05kN
P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)+11.20/2=7.54kN
P8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P9=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P10=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P11=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.94kN
P12=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.25×2.25/2+1.2×0.12×2.25/2)=1.05kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台主梁计算简图
主梁支撑梁剪力图(kN)
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为13.98kN
最大弯矩Mmax=13.50kN.m
其中x——截面塑性发展系数，取1.05；
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经过计算得到强度=13.50×106/1.05/178000.0+11.45×1000/2883.0=76.22N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×11.0×73.0×235/(5500.0×200.0×235.0)=0.42
经过计算得到强度=13.50×106/(0.416×178000.00)=182.30N/mm2；
主梁的稳定性计算<[f],满足要求!
第三节钢丝拉绳的内力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=18.07kN
第四节钢丝拉绳的强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=18.073kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K——钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×18.073/0.820=220.399kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。
第五节钢丝拉绳吊环的强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=18.073kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的吊环最小直径D=[18073×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm
第六节锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.279kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13279×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
第七节通道部位1400宽木平台验算
搭设尺寸为：方木跨度b=1.40米，间距200㎜，采用60*80㎜方木。施工荷载5KN/㎡。
8.7.1模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=0.300×1.400=0.420kN/m
活荷载标准值q2=5×1.400=7.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=140.00×1.80×1.80/6=75.60cm3；
I=140.00×1.80×1.80×1.80/12=68.04cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×0.420+1.4×7.000)×0.200×0.200=0.041kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.041×1000×1000/75600=0.545N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
T=3Q/2bh<[T]
Q=0.600×(1.2×0.420+1.4×7.000)×0.200=1.236kN
T=3×1236.0/(2×1400.000×18.000)=0.074N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
v=0.677×0.420×2004/(100×6000×680400)=0.001mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
8.7.2支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
(1)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.300×0.200=0.060kN/m
(2)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=5×0.200=1.000kN/m
静荷载q1=1.20×0.060=0.072kN/m
活荷载q2=1.4×1.000=1.400kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.061/1.400=1.472kN/m
最大弯矩M=0.125ql2=0.1×1.47×1.40×1.40=0.36kN.m
最大剪力Q=0.6×1.400×1.472=1.236kN
最大支座力N=1.1×1.400×1.472=2.267kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；
I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.36×106/64000.0=5.6N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
DGJ32 TJ 221-2017标准下载最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1236/(2×60×80)=0.386N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
GB／T 36652-2018 TFT混合液晶材料规范最大变形v=0.677×0.060×1400.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.064mm
木方的最大挠度小于1400.0/250,满足要求。