施工组织设计下载简介

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N=9.5×0.5+3.51×（316/400）+0.225/0.4=8.1KN

立管上有二个直角扣件：6×2=12KN＞8.1KN

M=8.11×0.053=0.43KN·m

L0=2000mmr=1.47cm

207国道襄宜段改建工程施工组织设计λ=2000/15.8=127

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.2=28.8KN/m2

振捣时水平荷载：4KN/m2

F=1.2×28.8+1.4×4=40.16KN/m2

a、复核胶板：（以宽度1m为计）

CD跨：均布5.455KN

①=5.455×0.352=0.668

Δ：11.71KN/m

②=11.71×0.352=1.434KN·m

∴
=0.668+1.434=1.0737KN·m≈0.1.07KN·m

BC跨：均布17.168KN/m

=1/12×17.168×0.342+1/20×11.382×0.342=0.231KN·m

=1/12×17.168×0.342+1/30×11.382×0.342=0.209KN·m

Δ：11.382KN/m

AB跨：均布28.55KN/m

Δ：11.61KN/m

=1/8×28.65×0.342+7/120×11.61×0.342=0.492KN/m

(b)用弯矩分配法求支座弯矩

∴MB=0.38KN·mMC=0.161KN·m

M1=28.55×0.342/8=0.413

（d）胶合板抗弯、刚度、抗剪

ⅰ抗弯：最大弯距在B支座

（W=0.38×104J=4.86×105E=4.68×103）

ⅱ挠度:AB跨最大,因为跨中弯距最大

b、内木楞50×100,跨度0.8m,三跨以上连跨

（b）抗弯(四跨):50×100立放,计算

（a）内木楞传力(四跨):

PA=5.33×0.8×1.14=4.86KN

PB=11.49×0.8×1.14=10.48KN

PC=5.7×0.8×1.14=10.48KN

PD=1.18×0.8×1.14=1.08KN

（b）(对拉杆受力)支座反力:

（c）双钢管抗弯、刚度、计算：

(β=0.1/0.68=0.147ξ=0.24/0.68=0.353ωDξ=0.307)

(ξ=440/680=0.647ωRξ=0.231ωDξ=0.376)

∴外钢楞抗弯及刚度达到要求,外钢楞纵向间距为800mm

选用φ12(纵向间距800),承载能力N=14.3KN

最大拉力:RA=12.72KN＜14.3KN

∴选用φ12对拉螺栓是安全的

通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支架的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1200支模图

（二）梁400×1000

混凝土自重：24×0.4×1=9.6KN/m

钢筋自重：1.5×0.4×1=0.6KN/m

模板及支架：0.75×（0.4+0.88×2）=1.62KN/m

振捣：2×0.4=0.8KN/m

q=1.2×11.82+1.4×0.8=15.3KN/m

q，=1.2×11.82=14.18KN/m

2、每沿米立杆数量：n=15.3/12=1.5根

3、内木楞：50×100立放

中木楞受力：
=15.3/0.4×0.625×2×0.184=8.8KN/m

边木楞：
=15.3/0.4×（0.375×0.184+0.016）=3.25KN/m

木楞跨度1m，
=8.8KN/m，

三跨以上连跨M=0.107×8.8×1=0.94KN/m

σ=9.4105/8.3104=1.132N/mm2≤13N/mm2

∴内木楞50×100立放，跨度1m，能满足抗弯和刚度要求。

P1=8.8×1.14=10KNP2=3.25×1.14=3.7KN=P3

（a）抗弯：316/400=0.79

σ=2.65×105/5.08×103=52N/mm2＜205N/mm2

跨中集中力10KN挠度：
②=

5、扣件抗滑：N=10×0.5+3.7×0.316/0.4+0.235/0.4=8.51KN

立管上有二个直角扣件抗滑：6×2=12KN＞8.51KN

L0=2000mmr=1.47cmλ=L0/r=136

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.0=24KN/m2

振捣时水平荷载：4KN

F=1.2×24+1.4×4=34.4KN/m2

M2=（13.4×0.382）/（9×1.73）=0.124

ⅲ胶合板抗弯：MB=0.42KN·m

σ=0.42×106/5.4×104=7.8N/mm2

（胶合板布置长向与受力向一致，弹性模量为5.85×103，因此f=1.59×4.68/5.85=1.27mm＜380/250=1.52mm）

抗剪：VBA=5.94KN

τ=1.5×5.94×103/18×103=0.495N/mm2＜0.77N/mm2

b、内木楞，50×100立放，跨度1m，三跨以上连梁，

RA=4.82KN/mRB=5.94+4.5=10.44KN/mRC=14.8KN/m

σ=1.11×106/8.3×104=13N/mm2≤13N/mm2

（a）内木楞传力：（四跨）

PA=4.82×1×1.14=5.49KN

PB=10.44×1×1.14=11.9KN

PC=1.48×1×1.14=1.69KN

通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支撑的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1000支模图。

（三）大梁400×800支模：

砼自重：24×0.4×0.80=7.68KN/m

钢筋自重：1.5×0.40×0.80=0.48KN/m

模板及支架：0.75×(0.4+0.73×2)=1.40KN/m

振捣：2×0.4=0.8KN/m

q=1.2×9.56+1.4×0.8=12.6KN/m

中木楞：q=12.6×0.5=6.30KN/m，三跨以上连梁，跨度1m。

M=0.107×6.3×12=0.67KN/m

σ=6.7×105/8.3×10
=8.1N/mm2≤13N/mm2

f=
=1.12mm＜
=4mm

集中力：中木楞P1=6.3KN，边木楞P2=3.15KN

3）侧外钢楞双钢管受力：

φ12对拉杆设计承载力N=14.3KN＞8.61KN

高1000以下，宽度≤350按通常支模方式支模。详见图一、二、三、四、五、六、七。

(一)、柱浇筑混凝土侧压力计算

a、浇筑速度：v=1m/h

e、浇注水平力：4KN/m2，作用在有效压头范围内：

f、混凝土侧压力分布图：

（二）、柱900×900支模

厚18，垂直向：①强度设计值，

水平向：①强度设计值，

M=0.1×49.28×0.32=1.58KN/m2

抗剪：V=0.667×0.3×0.6=8.87KN

内木楞跨度设600，规格50×100立设；

RA=RB=15.17KN

负弯距反拱：MA=0.645KN•m=M1=M2α=0.25ωRξ=0.1875

∴外钢楞双钢管抗弯、挠度符合要求。

D、对拉杆选用φ12,承载能力为14.3KN

RA=RB=15.17KN≈14.3KN

误差在6%,但考虑到支模时先纵横各一根钢管在交叉中心用一个扣件扣紧,由于变形协调原理一致性,是偏安全的,所以选用φ12对拉杆.

(三)柱600×600支模

底侧压力:q=43.68KN/m2

a、内木楞平放50×100J=1.04×106W=4.2×104

中木楞:q=43.68×0.25×1.25=13.65KN/m

边木楞:q=43.68×(0.25×0.37+0.05)=6.22KN/m

抗弯:M=0.107×13.65×0.52=0.37KN/m

P1=13.65×0.5×1.14=7.78KN

P2=6,28×0.5×1.14=3.58KN

双钢管抗弯：R=7.74KN

M1=7.74×0.932－3.58×0.2=6.50KN.m

∴双钢管符合抗弯及刚度要求.

c、扣件抗滑：选用双扣件：6×2=12KN>3.58+7.78/2=7.47KN

（四）圆柱根据直径选用相应配套钢支模。

五、后浇带处的模板支撑设计

1、结构梁板后浇带处的模板，在梁板模板制模时同时施工，而待后浇带封闭且砼强度达到设计计算可拆除的砼强度后拆除。而在后浇带模板支撑搭设时应考虑到周边模板支撑的先期拆除，有利用于确保后浇带处能支撑上部结构支撑荷载。

2、但是由于下层的钢管扣件支撑须承受上部砼自重荷载、上部钢管扣件自重荷载、以及上层砼施工荷载，因而其受力比一般梁板钢管扣件更大，可见其安全可靠性的重要程度可想而知。

3、每一层的支撑立杆均应布置木跳板之上，同时上下立杆布置在同一位置上，一方面保证砼的抗冲剪能力，同时另一方面保证立杆的有效高度。

4、后浇膨胀加强带部位支撑系统的拆除，在该部位砼浇筑后强度达100%后拆除。

六、看台梁板的模板支撑设计

1、体育馆看台梁板一般为：主梁为斜梁，看台板为次梁加看台板形式，其模板支撑较普通梁板模板支撑复杂，依然采用胶合板模板、钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。将针对设计图纸，研究设计模板支撑形式，以保证看台梁板的清水砼质量。

2、看台模板涉及到的楞角较多，而且现今体育场馆看台梁板的质量上看，一般容易产生龟裂质量通病现象，因而对看台模板须认真进行设计与制作，对于周转使用的看台模板，对胶合板及木方背楞须进行清理，并对侧边进行重新刨光处理。

3、现浇看台梁板模板支撑如下图所示：（见下页）

1、本工程结构设计复杂，因而所有柱均先行浇筑，利用已浇筑好的框架柱来控制其上梁板模板支撑脚手架的整体位移。

2、但如果在梁板模板支撑布置完毕后再行柱头模板的修补，则难度较大，同时亦难以对于小间隙进行修补；同时本工程的梁长与梁的位置均难以较准确的确定，先行固定好梁板模板后如果一旦出现梁的偏位则难以校正。

3、当然先行进行柱梁柱接头的处理，可能会占用一定的梁板支撑时间，但有利于减少梁板模板调整的时间。这样只要柱头接浆处理较好，则能保证柱砼外观质量。

4、梁柱接头处柱模支撑施工步骤：先行浇筑后的柱模板拆除、模板吊除；根据梁底标高及柱截面尺寸制作柱头模板→柱上量测标高并弹出标高控制线→安装梁柱头模板并采用钢管扣件柱箍及钢管支撑固定或采用木方固定→检查柱头梁位置的正确性→安置梁底模板→安装梁侧模→检查梁底、梁侧模板并固定→其他工序时间。

八、上部结构模板支撑的周转

结构模板支撑拆除后，通过转运平台，采用塔吊吊运运输。部分模板支撑直接吊至楼层施工操作位置，部分模板吊至施工现场平地上进行整理、修整。

1、模板的拆除,除了非承重侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时(大于1N/mm2)方可拆除外，承重模板应按《砼结构工程施工及验收规范》的有关规定执行。

2、模板拆除的顺序的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时住宅楼悬挑式脚手架施工方案，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板和配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

3、对于柱模板及砼墙模板，可在砼终凝，并养护24小时后，砼强度不小于1.2Mpa后拆除。侧模拆除后，柱面上立即围盖湿麻布袋，加强砼的养护；或者砼面喷晒养护液，并加强养护。

4、对于一般结构板，在板的砼强度达到设计的强度的80%后，可拆除其全部模板及其支撑。结构板砼达到5Mpa后方可上人操作。

5、对于一般结构梁，在梁的砼强度达到设计强度的80%后即可拆除。

6、跨度大于8m国兴。天原一期土石施工方案20110104，或悬挑超过2m的构件模板支撑的拆除：一般需待砼强度达到设计强度的100%后方可拆除。

7、对于后浇带处模板须在后浇带封闭且后浇带处的砼强度达到设计强度的80%后拆除（或根据设计计算确定）。