施工组织设计下载简介

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   (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

   (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在主接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

GB／T 39318-2020标准下载   (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm。

   (2)水平防护:一层楼顶部必须封闭，其他楼层隔一层防护一层，在脚手板上满铺密目安全网，并用铁丝扎牢。

双排脚手架搭设高度约为20.2米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为＝1.50米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为＝1.80米；

内排架距离墙面为0.35米；

大横杆在下，小横杆在大横杆上的搭设根数为每跨3根。

脚手架沿墙纵向长度为详平面图；

采用的钢管类型为Φ48×3.0(钢管外径＝0.048m)；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

脚手架计算中考虑风荷载作用

风荷载体型系数μs为0.14；

Wk=0.7μZ*μS*W0

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

按照《扣规》第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.150×1.050/(2+1)=0.053kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；

             

         图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

               

         图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

               

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.109×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.350kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

               

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=M÷W=Max(0.350×106,0.412×106)/5080.0=81.102N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=81.102N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

               

其中：(新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数)

  静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.053=0.091kN/m；

  活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；

V=0.677×0.091×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm；

大横杆的最大挠度2.220mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

根据《扣规》第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.150×1.050×1.500/(2+1)=0.079kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.079)+1.4×1.575=2.369kN；

                     小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

               

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

               

Mpmax=2.369×1.050/3=0.829kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.835kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.835×106/5080.000=164.442N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=164.442N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

               

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.079+1.575=1.712kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

               

       ×121900.0)=2.801mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.801=2.825mm；

小横杆的最大挠度和2.825mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按《规范》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。（《扣规》并没有要求折减抗滑承载力，国强公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《扣规》5.2.5):

                        R≤Rc   

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.040+0.118)+1.4×2.363=3.567kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：   

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

 NG1=0.1248×12.00=1.5kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.15

 NG2=0.150×9×1.500×(1.050+0.3)/2=1.367kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢手板挡板，

 NG3=0.110×9×1.500/2=0.743kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

 NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.491kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

 NQ=3.000×2（同时有2层施工）×1.050×1.500/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

               

   
 =0.550kN/m2；

   
=1.670；

经计算得到，风荷载标准值

  
 =0.7×0.550×1.670×0.140=0.090kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

  N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.491+1.4×4.725=12.004kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.491+0.85×1.4×4.725=11.012kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

 
 =0.850×1.4×0.090×1.500×1.8002/10

   =0.052kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.004kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣规》第5.3.3条得：
k=1.155；

计算长度系数参照《扣规》表5.3.3得：μ=1.500；

长细比Lo/i=3.119/0.0158=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比查《扣规》附录C得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

 =12004.000/(0.186×489.000)=131.979N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.979N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.012kN；

 =11012.000/(0.186×489.000)+52000.000/5080.000=131.308N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.308N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《扣规》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

               

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.5kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=68.m；

68和50比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

     Nl=Nlw+N0  (《扣规》5.4.1)

风荷载标准值   
 =0.090kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积

Aw=1.8×2步×1.5×3跨=16.200m2；

按《扣规》5.4.1条    N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.4×0.090×16.200=2.041kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.041kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

    Nf=φ·A·[f]

       由长细比
 =300.000/15.800=19的结果查表得到φ=0.949，
为内排架距离墙的长度；

又： A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=7.041

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.041小于《扣规》的抗滑承载力8.0kN，满足要求。

连墙件扣件连接见附图一

第七节、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

               p≤fg     （《扣规》5.5.1）

fgk新规范为fak—地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。也可按原《建筑地基基础设计规范》GBJ7—89附录五及第6.3.2条的规定采用。

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.004kN；kc取1，A取0.25m2,

fg=fgk×kc=130.000kN/m2；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.004/0.25=48.016kN/m2；

 p=48.016≤fg=130.000kN/m2。地基承载力满足要求！

脚手架搭设的劳动力安排

    1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要8～10人，均有上岗作业证书。

   2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任，认真做好有关的安全技术交底工作并签字手续齐全。

   3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第九节脚手架的检查与验收

   1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

   2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

   4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

第十节 脚手架搭设安全技术措施

   1、钢管架应联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4Ω。

   2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

   3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

   4、外脚手架严禁材质规格不统一混搭，禁止扣件、绳索、铁丝混用。

   5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

   6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

   7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

   8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

   9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

   10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。

   11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

   12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

13、脚手架立杆基础外侧应采取排雨措施，以防雨水浸泡地基。

第十一节安全通道的搭设

在/—1/一层搭设上楼安全通道，宽×高×长=4.8×3×3，顶部周边密目网封闭，设置两层竹架板防护，用18#铅丝双股绑扎，其间距为700，顶排防护栏杆高为800，（详见附图三）。室外上楼用砖砌筑踏步。

第十二节脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

   2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥（薛军民），禁止非作业人员进入。

   3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。

   4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

   5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

   6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

   7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

   8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

   9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

   10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

   11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

   12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

   13、如遇强风、雨、雪等特殊气候扬州某工程基坑围护施工组织设计_secret，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

14、翻掀脚手板时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十三节脚手架搭设示意图

连墙件立面和平面图，见附图一。

2、脚手架侧立面和正立面图，见附图二

3、脚手架平面示意图及安全通道图农村饮水安全工程实施方案编制规程SL559-2011.pdf，见附图三。