施工组织设计下载简介

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所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

二、梁底模板强度和刚度验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本工程中室内装饰Ⅰ标段装饰工程施工组织设计，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=240.00×20.00×20.00/6=1.60×104mm3；

I=240.00×20.00×20.00×20.00/12=1.60×105mm4；

模板自重标准值：x1＝0.30×0.24＝0.07kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.60×24.00×0.24＝3.46kN/m；

梁钢筋自重标准值：x3＝0.60×1.50×0.24＝0.22kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.24＝0.24kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.24＝0.48kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.07+3.46+0.22)+1.4×(0.24+0.48)=6.06kN/m；

qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.07+3.46+0.22+0.24+0.48=4.46kN/m；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=－0.1qlc2

Mmax=0.1×6.06×0.20×0.20=0.024kN·m；

最大支座反力R=1.1ql＝1.334kN；

σ=2.42×104/1.60×104=1.516N/mm2；

面板计算应力σ=1.52N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！

面板承受的剪力为Q=0.727kN,抗剪强度按照下面的公式计算：

τ=3×0.727×1000/(2×240×20)=0.227N/mm2；

面板受剪应力计算值τ=0.23小于fv=1.40N/mm2，满足要求。

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×4.464×200.004/(100×6000.00×1.60×105)=0.050mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.05mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(200.00/150,10)mm，满足要求！

三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；

I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；

q=1.33/0.24＝5.557kN/m。

梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.667kN，中间支座的最大支座力N=0.667kN；

梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.360kN·m，最大剪力为Q=0.667kN，最大变形为ν=1.533mm。

最大受弯应力σ=M/W=3.60×105/6.40×104=5.627N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值σ=5.627N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2,满足要求!

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ=3×6.67×102/(2×60.00×80.00)=0.208N/mm2；

支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.208N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!

梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=1.533mm；

支撑小楞的最大挠度计算值ν=1.533mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(1200.00/150,10)mm，满足要求！

四、梁跨度纵向支撑钢管计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1、梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.667kN。

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.467kN·m；

最大变形νmax=1.972mm；

最大支座力Rmax=4.39kN；

最大应力σ=0.467×106/(4.79×103)=97.462N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=97.462N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν=1.972mm小于最大允许挠度[v]=min(1200/150,10)mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.39kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：

通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=4.39kN；

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=1.35×0.15×2.80＝0.57kN；

通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：

立杆受压荷载总设计值为：N=4.39+0.567+5.564=10.521kN；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.80+2×0.20=2.200m；

l0=kμh=1.163×1.539×1.800=3.222m；

故l0取3.222m；

λ=l0/i=3221.743/15.9=203；

查《规程》附录C得φ=0.175；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×10.521×103/(0.175×457.000×1.000)=138.131N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=138.131N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。

七、组合风荷载时，立杆稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：

Nut＝10.521kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

经计算得到，风荷载标准值

wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×1.2×1.82/10=0.038kN·m；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×10.521×103/(0.175×457.000×1.00)+38286.339/4790.000=146.124N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=146.124N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。

八、模板支架整体侧向力计算

1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：

综合以上参数，计算得N1=3×142.657×2800.000/((0+1)×1200.000)=998.600N。

2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：

计算得：σ=(1.05×10520.949+998.600)/(0.175×457.000×1.000)=150.617N/mm2。

σ=150.617N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。

计算书10标准层板模板支架计算书

由于其中模板支撑架高2.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝4m×4m，厚0.12m。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。

模板支架高H为2.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.2m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Ф48×3.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×1=2.88kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×1=0.132kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1=1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.974kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×3.974×0.22+0.1×4.2×0.22=0.03kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.036kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.036×106/(5.40×104)=0.658N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=0.658N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.974×0.2+0.617×4.2×0.2=0.995kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×995.208/(2×1000×18)=0.083N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.083N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

底模面板的挠度计算值ν=0.029mm小于挠度设计值[v]=Min(200/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.2=0.06kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.2=0.576kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.2=0.026kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.2=0.2kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.2=0.4kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.2=(0.06+0.576+0.026)×1.2=0.795kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.2+0.4)×1.4=0.84kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；

σ=0.178×106/(6.4×104)=2.778N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.778N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.795×1+0.617×0.84×1=0.995kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.311N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.311N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.2mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.2mm小于挠度设计值[v]=Min(1000/150，10)mm，满足要求。

（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算

根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.036kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.795×1+1.2×0.84×1=1.882kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=10.359kN；

钢管的最大应力计算值σ=0.908×106/4.79×103=189.488N/mm2；

钢管的最大挠度νmax=2.525mm；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=189.488N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν=2.525小于最大允许挠度[v]=min(1000/150,10)mm,满足要求!

板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算

N=10.359kN；

双扣件抗滑移力N=10.359kN小于Rc=12kN,满足要求。

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据3.1.4节，此值为F1=10.359kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×2.8=0.42kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=10.359+0.42×1.35=10.926kN；

其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.8+2×0.2=2.2m；

l0=kμh=1.163×1.368×1.8=2.864m；

故l0取2.864m；

λ=l0/i=2.864×103/15.9=181；

查《规程》附录C得φ=0.218；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×10.926×103/(0.218×4.57×102×1)=115.159N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=115.159N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时DB33／T 2310-2021标准下载，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝10.926kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1×1.82/10=0.025kN·m；

渝建消防[2020]6号：重庆市《关于进一步加强建设工程消防设计审查验收管理工作的意见》（重庆市住房和城乡建设委员会2020年10月）.pdfσ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×10.926×103/(0.218×4.57×102×1)+0.025×106/(4.79×103)=120.281N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=120.281N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。