双排钢管扣件式脚手架施工方案

双排钢管扣件式脚手架施工方案
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双排钢管扣件式脚手架施工方案

10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,“当天拆当天清”,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除,应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。

13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候预应力砼连续箱梁施工方案,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检,合格者方可持证上岗;

(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带,穿防滑鞋;

(3)脚手架的构配件质量与搭设质量,应按安全技术规范规定进行检查验收,合格后方准许使用;

(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备;

(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气,应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施,并扫除积雪;

(6)脚手架的安全检查与维护,应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除;

(7)在脚手架使用期间,严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆;

(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,并报主管部门批准;

(9)临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施;

(10)在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守;

(12)搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。

(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理,分类存放。堆放地点要场地平坦,排水良好,下设支垫,钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内,如果放在露天,应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件,应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存,放在室内;

(2)弯曲的钢管杆件要调直,损坏的构件要修复,损坏的扣件、零件要更换;

(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理,钢管外壁在湿度较大地区(相对湿度大于75%),应每年涂刷防锈漆一次;其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后,涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况,每2~4年涂刷一次,每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油,螺栓宜镀锌防锈,使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的,应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理,钢制件应涂红丹及防锈涂料;

(4)搬运长钢管、长角钢时,应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运,装卸时不得抛丢,防止损坏;

(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时,多余的小配件应及时收回存放,在拆卸脚手架时,散落在地面上的小配件要及时收捡起来;

(6)健全制度,加强管理,减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1)由架子工班(组)管理,采用谁使用、谁维护、谁管理的原则,并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要,用毕及时归库、及时清理和及时维修保养,减少丢失和损耗;

2)由材料部门集中管理,实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料,实行按天计费和损坏赔偿制度。

提高整个项目组对事故的整体应急能力,确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大,减少经济损失,保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度,制定本预案。

(2)当发生突发事故时,负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4)及时到达现场进行指挥,控制事故的扩大,并迅速向上级报告。

(3)现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有:机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理:及时报警,组织扑救,集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全,积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理:立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后,观察其呼吸、心跳情况,必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损伤的处理。局部电击时,应对伤员进行早期清创处理,创面宜暴露,不宜包扎,发生内部组织坏死时,必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理:将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其平卧,头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红,血管扩张以促进散热,降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭,医疗条件不完善时,及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理:当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时,应立即向项目部报告、排除其他隐患,防止救援人员受到伤害,积极对伤员进行抢救。

项目负责人:xxx手机:xxxxxx

安全员:xxx手机:xxxxxx

技术负责人:xxx手机:xxxxxx

医院救护中心:120匪警:110火警:119

一、专职安全生产管理人员

李天伟(项目经理)——组长,负责协调指挥工作;

彭灿均(施工员)——组员,负责现场施工指挥,技术交底;

王云伟(安全员)——组员,负责现场安全检查工作;

张号(架子工班长)——组员,负责现场具体施工;

第七节、计算书及相关图纸

脚手架搭设高度H(m)

脚手架沿纵向搭设长度L(m)

立杆纵距或跨距la(m)

内立杆离建筑物距离a(m)

双立杆计算高度H1(m)

双立杆受力不均匀系数KS

脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

结构脚手架作业层数njj

结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)

1.2,0.9,0.74

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)

0.45,0.34,0.28

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

横杆截面惯性矩I(mm4)

横杆弹性模量E(N/mm2)

横杆截面抵抗矩W(mm3)

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1)=1.36kN/m

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m

Mmax=0.1qla2=0.1×1.36×1.52=0.31kN·m

σ=Mmax/W=0.31×106/5260=58.03N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.99×15004/(100×206000×127100)=1.294mm

νmax=1.294mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm

Rmax=1.1qla=1.1×1.36×1.5=2.24kN

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.99×1.5=1.63kN

由上节可知F1=Rmax=2.24kN

q=1.2×0.04=0.048kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=1.63kN

q'=0.04kN/m

σ=Mmax/W=0.63×106/5260=120.31N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=1.359mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[850/150,10]=5.67mm

Rmax=2.26kN

五、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆:Rmax=2.24/2=1.12kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

横向水平杆:Rmax=2.26kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

双外立杆:NG1k=(gk+0.04+la×n/2×0.04/h)×H1=(0.1248+0.04+1.5×2/2×0.04/1.8)×15=2.96kN

双内立杆:NGS1k=2.96kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

双外立杆:NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=15/1.8×1.5×0.85×0.35×1/1/2=1.86kN

双内立杆:NGS2k1=1.86kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆:NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=15/1.8×1.5×0.14×1/2=0.88kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆:NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×15=0.22kN

构配件自重标准值NG2k总计

双外立杆:NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.86+0.88+0.22=2.96kN

双内立杆:NGS2k=NGS2k1=1.86kN

外立杆:NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(2×3)/2=3.82kN

内立杆:NQ1k=3.82kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力:

双外立杆:Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.96+2.96)+0.9×1.4×3.82=11.93kN

双内立杆:Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.96+1.86)+0.9×1.4×3.82=10.61kN

双立杆受力不均匀系数KS

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

轴心受压构件的稳定系数计算:

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得,φ=0.188

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.96+2.96)+1.4×3.82=12.46kN

σ=KSNS/(φA)=0.6×12462.75/(0.188×506)=78.61N/mm2≤[f]=205N/mm2

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.96+2.96)+0.9×1.4×3.82=11.93kN

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m

σ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(11927.25/(0.188×506)+170473.68/5260)=94.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN

长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

JGJT471-2019标准下载Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤1×12=12kN

九、立杆地基承载力验算

地基承载力特征值fg(kPa)

地基承载力调整系数mf

双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(2.96+2.96)+3.82=9.75kN

浆砌石挡土墙专项施工方案立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=9.75/(1×0.25)=38.99kPa≤fg=140kPa

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