施工组织设计下载简介

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住宅小区项目悬挑式脚手架专项施工方案

搭设完毕第一架验收一次；

搭设完验收一次。第五节施工安全保证措施

1、防雷避电措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患双管高压旋喷桩施工方案（中标方案），在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

(3)现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火、疏散物资、减少损失、控制火势蔓延，注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；

(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；

(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；

(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；

(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；

(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；

(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；

(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；

(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；

(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；

(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

一、专职安全生产管理人员

周陆如（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

潘高武（技术负责人）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

何洋解闯（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

谢书怀（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

第七节悬挑式扣件钢管脚手架计算书

一、悬挑外脚手架计算式

搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.8米。

采用的钢管类型为Φ48×3.0，钢管截面力学参数:

截面惯性矩:W=5080mm3，截面抵抗矩:I=121900mm4

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用7米长18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度5.5米。

（一）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.4/3=0.07kN/m

活荷载标准值Q=3×1.4/3=1.4kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.07+1.4×1.4=2.09kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=2.09×1²/8=0.261kN.m

=0.261×106/5080=51.38N/mm2

小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.07+1.4=1.508kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5×1.508×10004/(384×2.06×105×121900)=0.782mm

小横杆的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!

(二)、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×1=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1×1.4/3=0.07kN

活荷载标准值Q=3×1×1.4/3=1.4kN

荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.07+1.4×1.4)/2=1.045kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.42+0.267×1.045×1.4=0.398kN.m

=0.398×106/5080=78.319N/mm2

大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×14004/(100×2.06×105×121900)=0.04m

P=0.038+0.07+1.4=1.508kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1.508×103×14003/(100×2.06×105×121900)=3.103mm

V=V1+V2=3.143mm

大横杆的最大挠度小于1400/150与10mm,满足要求!

(三)、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.4=0.0532kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1×1.4/2=0.105kN

活荷载标准值Q=3×1×1.4/2=2.1kN

荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.105+1.4×2.1=3.13kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

(四)、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.1248×23.1=2.883kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.15×4×1.4×(1+0.3)/2=0.546kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×1.4×4/2=0.42kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.4×23.1=0.162kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.011kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1×1.4×1/2=2.1kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.2

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1.25×1.2=0.4725kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=7.3122kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.255kN.m

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(1.4m)；

h——立杆的步距(1.8m)。

(五)、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.75kN；

¢——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2),经计算得到
=83.4

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.31kN；

¢——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.255kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=128.875

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

(六)、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw

Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.472kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.6×4.2=15.12m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5经计算得到Nlw=10.002kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.002kN

连墙件轴向力设计值Nf=¢A[f]

其中¢——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2。

经过计算得到Nf=95.232kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

(七)、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=3000mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面模量(抵抗矩)W=185cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载

N=1.2×4.011+1.4×2.10=7.75kN

水平钢梁自重强度计算荷载

q=1.2×30.6×0.0001×7.85×10=0.29kN/m

k=3000/1800=1.67

kl=300/1800=0.17

k2=1300/1800=0.72

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=20.2281kN

抗弯计算强度f=11.38×106/(1.05×185×103)=58.58N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=4.011+2.1=6.11kN

水平钢梁自重计算荷载q=30.6×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

最大挠度Vmax=7.608mm

水平支撑梁的最大挠度小于4500/400,满足要求!

（八）、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=11.38×106/(0.876×185×103)=70.22N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

（九）、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.352kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径

D=[7352×4/(3.1416×50×2)]1/2=9.67≈10mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.352kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7352/(3.1416×20×1.5)=78.0mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力DB36／T 1080-2018 高速公路货车ETC技术规范，N=7.352kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值施工组织设计-质量技术监督局办公楼工程，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；

经过计算得到公式右边等于153.7kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!