施工组织设计下载简介
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某实验室工程模板工程安全专项施工方案小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
q1=0.9×max[1.2×(0.2+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5房建工程地下室施工方案,1.35×(0.2+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5)]×0.125=1.268kN/m
因此,q1静=0.9×1.2×(0.2+(1.1+24)×0.25)×0.125=0.874kN/m
q1活=0.9×1.4×2.5×0.125=0.394kN/m
M1=0.077×0.874×0.52+0.1×0.394×0.52=0.027kN·m
q2=0.9×1.2×0.2×0.125=0.027kN/m
p=0.9×1.4×2.5=3.15kN
M2=0.077×0.874×0.52+0.21×3.15×0.5=0.348kN·m
M3=max[1.268×0.22/2,0.027×0.22/2+3.15×0.2]=0.631kN·m
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.027,0.348,0.631]=0.631kN·m
σ=Mmax/W=0.631×106/64000=9.852N/mm2≤[f]=19.87N/mm2
V1=0.607×0.874×0.5+0.62×0.394×0.5=0.387kN
V2=0.607×0.027×0.5+0.681×3.15=2.153kN
V3=max[1.268×0.2,0.027×0.2+3.15]=3.155kN·m
Vmax=max[V1,V2,V3]=Max[0.387,2.153,3.155]=3.155kN·m
τmax=3×3.155×1000/(2×80×60)=0.986N/mm2≤[τ]=2.11N/mm2
q=(0.2+(24+1.1)×0.25)×0.125=0.809kN/m
跨中νmax=0.632×0.809×5004/(100×11178×2560000)=0.011mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
悬臂端νmax=0.809×2004/(8×11178×2560000)=0.006mm≤[ν]=l1/400=200/400=0.5mm
帽木弹性模量E(N/mm2)
帽木抗弯强度设计值[f](N/mm2)
帽木抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
帽木截面惯性矩I(cm4)
帽木截面抵抗矩W(cm3)
1、小梁最大支座反力计算
R=Vmax=3.155kN;
帽木弯矩图(kN·m)
帽木变形图(kN·m)
Ri1=3.289kN;Ri2=6.073kN;Ri3=3.258kN;
Mmax=0.134kN·m;
Vmax=6.073kN;
νmax=0.001mm;
σ=Mmax/W=0.134×106/300000=0.447N/mm2≤[f]=19.87N/mm2
τmax=3×6.073×1000/(2×80×150)=0.759N/mm2≤[τ]=2.11N/mm2
νmax=0.001mm≤[ν]=1.25mm
斜杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
N=max[Ri1,Ri3]/sin(θ)=4.652kN;
σ=N/A=4.652×103/4800=0.969N/mm2≤[f]=19.87N/mm2
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
立柱抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
N1=[0.9×[1.2×(0.5+24×0.25+1.1×0.25)+1.4×1]×0.5×1]×1000=4288.5N;
N2=[0.9×[1.35×(0.524×0.25+1.1×0.25)+0.7×1.4×1]×0.5×1]×1000=4556.812N;
σ=N/An=4556.812/6361.725=0.716N/mm2≤[f]=19.87N/mm2
地基承载力设计值fak(kPa)
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4.557/(1×0.04)=113.92kPa≤fak=160kPa
新浇混凝土板厚(mm)
新浇混凝土梁跨度L(m)
新浇混凝土梁宽B(mm)
新浇混凝土梁高H(mm)
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
湿度高于30%,考虑影响
立柱横向间距la(mm)
小梁最大悬臂段长度(mm)
斜撑杆(左边)与帽木连接点距离立柱中心距离(mm):
斜撑杆(右边)与帽木连接点距离立柱中心距离(mm):
斜撑杆(左边)与帽木成角(度):
斜撑杆(右边)与帽木成角(度):
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2)
按三等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=900×15×15/6=33750mm3,I=900×15×15×15/12=253125mm4
q1=0.9max[1.2×(0.1×0.9+(24+1.5)×0.5×0.9)+1.4×4×0.9,1.35×(0.1×0.9+(24+1.5)×0.5×0.9)+1.4×0.7×4×0.9]×1=17.227kN/m
q1静=0.9×1.35×[0.1×0.9+(24+1.5)×0.5×0.9]×1=13.991kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m
q2=[0.1×0.9+(24+1.5)×0.5×0.9]×1=11.565kN/m
Mmax=0.08×13.991×0.0832+0.101×3.528×0.0832=0.01kN·m
σ=Mmax/W=0.01×106/33750=0.304N/mm2≤[f]=29N/mm2
νmax=0.677×11.565×(250/3)4/(100×9000×253125)=0.002mm≤[ν]=l/400=83.333/400=0.208mm
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×13.991×0.083+0.45×3.528×0.083=0.599kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×13.991×0.083+1.2×3.528×0.083=1.635kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×11.565×0.083=0.386kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×11.565×0.083=1.06kN
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
q1=0.9max[1.2×(0.2×0.083+(24+1.5)×0.083×0.5)+1.4×0.083×4,1.35×(0.1×0.083+(24+1.5)×0.083×0.5)+1.4×0.7×0.083×4]×0.9=1.445kN/m
因此,q1静=0.9×1.35×(0.2×0.083+(1.5+24)×0.083×0.5)×0.9=1.18kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×4×0.083×0.9=0.265kN/m
Mmax=max[0.077×1.18×0.92+0.1×0.265×0.92,1.445×0.32/2]=0.095kN·m
σ=Mmax/W=0.095×106/64000=1.485N/mm2≤[f]=10.35N/mm2
Vmax=Max[0.607×1.18×0.9+0.62×0.265×0.9,1.445×0.3]=0.792kN·m
τmax=3×0.792×1000/(2×80×60)=0.248N/mm2≤[τ]=1.45N/mm2
q=(0.2×0.083+(24+1.5)×0.083×0.2)×0.9=0.397kN/m
跨中νmax=0.632×0.397×9004/(100×8383.5×2560000)=0.077mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
悬臂端νmax=0.397×3004/(8×8383.5×2560000)=0.019mm≤[ν]=l1/400=300/400=0.75mm
帽木弹性模量E(N/mm2)
帽木抗弯强度设计值[f](N/mm2)
帽木抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
帽木截面惯性矩I(cm4)
帽木截面抵抗矩W(cm3)
1、小梁最大支座反力计算
R1=0.722kN;R2=1.445kN;R3=1.445kN;R4=0.722kN;
帽木弯矩图(kN·m)
Ri1=0.223kN;Ri2=3.958kN;Ri3=0.223kN;
Mmax=0.091kN·m;
Vmax=1.979kN;
νmax=0.001mm;
σ=Mmax/W=0.091×106/375×103=0.242N/mm2≤[f]=12.42N/mm2
τmax=3×1.979×1000/(2×100×150)=0.198N/mm2≤[τ]=1.55N/mm2
νmax=0.001mm≤[ν]=0.75mm
抗压强度设计值[f](N/mm2)
N=max[Ri1/Sin(θ1),Ri3/Sin(θ2)]=0.315kN;
σ=N/A=0.315×103/4800=0.066N/mm2≤[fc]=12.42N/mm2
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
济南恒大翡翠华庭X-3地块主体及配套工程土石方开挖专项施工方案(12P).doc立柱抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
N=0.9max[1.2×(0.5+24×0.5+1.5×0.5)+1.4×4,1.35×(0.5+24×0.5+1.5×0.5)+0.7×1.4×4]×0.9×0.25=4.416kN;
σ=N/An=4.416×103/5000=0.883N/mm2≤[f]=11.7N/mm2
地基承载力设计值fak(kPa)
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
J19J207 装配式钢骨架模塑墙板建筑构造.pdf立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4.416/(1×0.09)=49.067kPa≤fak=210kPa