施工组织设计下载简介

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第六节、施工升降机计算书

1.施工升降机基本参数

施工升降机型号：SC200/200GZ；吊笼形式：双吊笼；

架设总高度：123.7m；标准节长度：1.508m；

某焦化有限公司SHXF25-2.5400-M(Q)循环流化床锅炉安装工程施工组织设计底笼长：3.8m；底笼宽：4.4m；

标准节重：150kg；对重重量：0kg；

单个吊笼重:2500kg；吊笼载重：2000kg；

外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；

基础混凝土强度等级：C30；楼板长：3m；

楼板宽：3m；楼板厚：180mm；

梁宽：0.3m；梁高：0.6m；

梁截面底部纵筋：422；

说明：以上为电梯基础部位的梁、板配筋参数，施工皆部位梁、板时，板均按双层双向板进行各栋地下室顶板的施工。

施工荷载：2.5kN/m2；

钢管类型：Ф48×3.5；钢管横距:900mm；

钢管纵距:900mm；钢管步距:1500mm；

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1m；

基础为轴心受压，计算简图如下：

基础自重：w=3.8×4.4×0.3×25=123KN

则静荷载：W=123KN×1.2/（3.8×4.4）=8.8KN/m2

基础压力设计值设为P，电梯架设高度约为123.7m。则：

P＝（吊笼重+外笼重+导轨架总重量+载重量）×1.4

根据SC200/200GZ型施工电梯使用手册查的施工电梯的各种参数：

导轨架重（共需83节标准节，标准节重150kg）：150kg×83=12450kg，

施工升降机自重标准值：Pk=(2500.00×2+1480.00+0.00×2+2000.00×2+12450.00+200.00)×1.4×9.8/1000=323.82kN

地基净反力pn=P/A=323.82÷（3.80×4.40）＝19.36KN/m2

则地基总静反力为W+pn＝28.16KN/m2

基础砼强度等级为C30，轴心抗压强度fc=14.3N/mm2,轴心抗拉强度ft=1.43N/mm2,底面积S=4.4×3.8=16.72m2。

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取基础承载系数n=2。

基础承载P=G×2=323.82×2=647.64KN

基础底面积验算，轴心受压基础基底面积应满足

S≥(P＋F)/fc=(647.64＋123)/(14.3×103)=0.054m2(满足要求)

基础底板在地基净反力作用下，在纵横两个方向都将产生弯矩，计算两个方向的弯矩时，把基础视为固定在标准节周边的四面挑出的悬臂板。基础受弯计算简图如下：

3、配筋面积计算,公式如下:

式中
1──系数，混凝土强度不超过C50时，
1取为1.0，混凝土强度为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值，取14.3kpa；

h0──基础的计算高度，取保护层厚度为20mm，考虑钢筋直径为20mm，故h0=270。

经过计算得：
s=0.957×123/(1.00×14.3×3.8×103×2702)=0.030

As=1.42×123/(0.985×270×300.00)=1787.04mm2。

配筋率为ρ=0.17%。

ρ=0.17%﹤ρmin=0.21%

Asmin=2520mm2

取基础钢筋取Φ14，则n=2520/153.86=16.4（根），取18根。

三、地下室顶板结构验算

验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

楼板长宽比：Lx/Ly=3/3=1

楼板均布荷载：q=485.73/(3.8×4.4)=29.051kN/m2

2、混凝土顶板配筋验算

依据《建筑施工手册》（第四版）：

Mxmax=0.0234×29.051×3×32=18.354kN·m

Mymax=0.0234×29.051×3×32=18.354kN·m

混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。

Mx=Mxmax+μMymax=18.354+18.354/6=21.413kN·m

αs=|M|/(α1fcbh02)=21.41×106/(1.00×14.30×3.00×103×155.002)=0.021；

As=|M|/(γsfyh0)=21.41×106/(0.990×300.00×155.00)=465.39mm2。

实际配筋：1541.475mm2>465.388mm2

板中底部长向配筋满足要求。

My=Mymax+μMxmax=18.354+18.354/6=21.413kN·m

αs=|M|/(α1fcbh02)=21.41×106/(1.00×14.30×3.00×103×155.002)=0.021；

As=|M|/(γsfyh0)=21.41×106/(0.990×300.00×155.00)=465.39mm2。

实际配筋：1541.475mm2>465.388mm2

板中底部短向配筋满足要求。

αs=|M|/(α1fcbh02)=61.95×106/(1.00×14.30×3.00×103×155.002)=0.060；

As=|M|/(γsfyh0)=61.95×106/(0.969×300.00×155.00)=1374.95mm2。

实际配筋：1541.475mm2>1374.955mm2

板边上部长向配筋满足要求。

αs=|M|/(α1fcbh02)=61.95×106/(1.00×14.30×3.00×103×155.002)=0.060；

As=|M|/(γsfyh0)=61.95×106/(0.969×300.00×155.00)=1374.95mm2。

实际配筋：1541.475mm2>1374.955mm2

板边上部短向配筋满足要求。

3、混凝土顶板挠度验算

q=29.051kN/m2=0.029N/mm2

板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00215×0.087×30004/(1.5×1010)=1.012mm

fmax/L=1.012/3000=1/2964.216<1/250

板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。

由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载0.18×3×25=13.5kN/m

梁自重0.6×0.3×25=4.5kN/m

静载13.5+4.5=18kN/m

活载2.5×3=7.5kN/m

作用于梁上的均布荷载：q=18×1.2+7.5×1.4=32.1kN/m

作用于梁上的集中荷载：p=485.73×1.2/2=291.438kN

M=ql2/12+pl/4=32.1×32/12+291.438×3/4=242.654kN·m

梁截面积：b×h=0.3×0.6=0.18m2

αs=|M|/(α1fcbh02)=242.65×106/(1.00×14.30×0.30×103×575.002)=0.171；

As=|M|/(γsfyh0)=242.65×106/(0.906×360.00×575.00)=1294.52mm2。

实际配筋：1520.531mm2>1294.522mm2

梁截面底部纵筋满足要求

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=291.438/2+32.1×3/2=193.869kN

Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/300=0.114%

Psv=nAsv/(bs)=2×78.54/(300×100)=0.524%

实配As=2356.194mm2>4.915mm2；

四、梁板下钢管结构验算：

施工升降机1.2×29.051=34.861kN/m2

活载1.4×2.5=3.5kN/m2

34.861+3.5=38.361kN/m2

38.361×0.9×0.9=31.072kN

钢管支模架步高1.5m

h/la=1500/900=1.667

h/lb=1500/900=1.667

经查表，μ的取值为：1.427

计算长度：L01=k×μ×h=1.155×1.427×1.5=2.472m

L02=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m

取：L0=2.472m

λ=L0/i=2472.278/15.8=156

由此得：φ=0.287

[N]=φ×A×f=0.287×489.303mm2×300N/mm2=42.129kN≥31.072kN

梁板下的钢管结构满足要求

式中
hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取
hp=1.00；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.43kPa；

am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：

北京至包头铁路某段增建第二双线（投标）施工组织设计am=[0.6+(0.7+2×0.2)]/2=0.85m；

h0──基础的有效高度，取h0=0.27m；

Pj──最大压力设计值，取Pj=31.66kPa；

Fl──实际冲切承载力：

0.7×1.00×1.43×850×270=229.73kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

　1.2　附着架的设置

(1)附着架二层楼板处安装一道，往上每两层设置一道。

佳兴煤矿材料斜井、1号风井施工组织设计(2)附着架允许的最大水平倾角为±10°～15°。