施工组织设计下载简介

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衢州某高层住宅工程模板施工方案

梁底模面板计算应力σ=4.000N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

废水处理工程组织计划、施工方案q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.25=3.28KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×3.275×300.04/(100×9500.0×7.03×104)=0.269mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.269mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=300.0/250=1.200mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24.000+1.500)×0.500×0.300=3.825kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300×(2×0.500+0.250)/0.250=0.525kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×3.825+1.2×0.525=5.220kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.350=1.890kN/m；

荷载设计值q=5.220+1.890=7.110kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=6.40×101cm3；

I=6.000×8.000×6.000×8.000/12=2.56×102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=0.125×7.110×0.250×0.250+0.5×7.110×0.250×0.175=0.211kN.m；

方木最大应力计算值σ=211078.125/6.40×104=3.298N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；

方木最大应力计算值3.298N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力V=7.110×0.250/2=0.889kN；

方木受剪应力计算值T=3×888.750/(2×60.00×80.00)=0.278N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木受剪应力计算值0.278N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

线荷载q=3.825+0.525=4.350kN/m；

方木的挠度设计值[ω]=600.000/250=2.400mm；

方木的最大挠度ω=0.176mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.400mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=0.889kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=1.000/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

支撑钢管的最大应力计算值σ=0.296×106/5080.000=58.317N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.00N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值58.317N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.00N/mm2,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.000=0.465kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5480.010/(0.207×489.000)=54.138N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=54.138N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.70；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(mm):100.00；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:一级钢HPB235(Q235)；楼板混凝土强度等级:C25；

每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；

楼板的计算宽度(m):3.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.100=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.750+0.105)=1.026kN/m；

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.026×1.0002/8=0.443kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.026×1.000/2=1.143kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.443×106/64000.00=6.926N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为6.926N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.026×1.000/2+1.260/2=1.143kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.143×103/(2×60.000×80.000)=0.357N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.357N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.855kN/m；

集中荷载p=0.900kN；

最大挠度计算值V=5×0.855×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48×9500.000×2560000.0)=1.229mm；

最大允许挠度[V]=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值1.229mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.026×1.000+1.260=2.286kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.770kN.m；

最大变形Vmax=1.967mm；

最大支座力Qmax=8.314kN；

最大应力σ=151.482N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值151.482N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=8.314kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×2.700=0.349kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.199kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.038kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；

L0/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8038.284/(0.530×489.000)=31.015N/mm2；

立杆稳定性计算σ=31.015N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅰ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=210N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=3000mm×100mm,截面有效高度ho=80mm。

按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为3.0m；

q=2×1.2×(0.350+25.000×0.100)+

1×1.2×(0.349×5×4/4.500/3.000)+

1.4×(1.000+2.000)=11.660kN/m2；

单元板带所承受均布荷载q=4.500×11.660=52.469kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0756×52.470×3.0002=35.700kN.m；

因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×210.000/(3000.000×80.000×7.488)=0.168

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑Mi=M1+M2=22.124<=Mmax=35.700

所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保留。

3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为3.0m；

q=3×1.2×(0.350+25.000×0.100)+

2×1.2×(0.349×5×4/4.500/3.000)+

1.4×(1.000+2.000)=15.700kN/m2；

单元板带所承受均布荷载q=4.500×15.699=70.647kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0756×70.650×3.0002=48.068kN.m；

因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×210.000/(3000.000×80.000×9.968)=0.126

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑Mi=M1+M2=44.720<=Mmax=48.068

所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。

第3层以下的模板支撑必须保留。

4.验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为3.0m；

q=4×1.2×(0.350+25.000×0.100)+

3×1.2×(0.349×5×4/4.500/3.000)+

1.4×(1.000+2.000)=19.740kN/m2；

单元板带所承受均布荷载q=4.500×19.739=88.826kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0756×88.830×3.0002=60.437kN.m；

因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到24天龄期混凝土强度达到95.37%,C25混凝土强度在24天龄期近似等效为C23.840。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.366N/mm2；

A3.1施工组织设计方案报审表则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×210.000/(3000.000×80.000×11.366)=0.111

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑Mi=M1+M2=67.599>Mmax=60.437

黑龙江省某机场场区道路改造工程施工组织设计所以第24天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。