施工组织设计下载简介

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泉州市某工程工字钢悬挑双排钢管架施工方案

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负责技术救援方案的制定

建筑节能施工方案1037118886dc13505025243

负责事故处置时生产系统的调度工作，救援人员的组织工作，事故现场通讯联系和对外联系

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协助总工制定相应的应急处理技术方案措施并监督实施。

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协助工程经理做好事故报警，情况通报、上报及事故调查处理工作，总结事故教训和应急救援经验；监督检查各施工单位生产安全事故应急救援预案的制定及生产过程中的各种事故隐患，发现问题及时令其整改

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负责抢险救援物资设施设备的供应、准备、调配和运输，以及事故现场所需转运的物资运输、存放工作

*应急救援组织指挥小组办公地点设在项目部工程室。

主要应急救援物资设备表

值班塔吊（借助总包单位）

医院急救中心：120火警：119匪警：110

5.3.4教育训练、互相协议

在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，组织应急预案演练，全面提高应急救援能力。

项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。

5.3.5脚手架出现事故的征兆及应急措施

①杆件的设置和连接是否符合未按构造要求搭设；

②悬挑梁松动，立杆悬空；

④连墙件未按要求拉结；

⑥立杆垂直度的偏差超过规范要求；

①首先停止使用外脚手架。

②按照上述征兆作出对应的整改。

③整改完毕后，重新验收使用。

5.3.6悬挑架坍塌事故的应急救援

1.一旦发现有坍塌事故发生，不论任何人，均应立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。

2.事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间赶到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。

3.人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。

各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被架子或其它物件压住时，先对架体进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次坍塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。

5.当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏按压等，伤者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。

6.把伤者送入医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。

7.注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故处理按“四不放过”原则。

5.3.7事故处理流程图

5.4.1严格按照本方案“5检查与验收”、“6.2安全管理”条款实施有效监测监控。

5.4.2健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1.由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2.由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

6.1悬挑架脚手架计算

双排脚手架，搭设高度23.2m，立杆采用单钢管。

立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.90m，内排架距离结构0.20m，立杆的步距1.80m。

采用的钢管类型为Ф48×3.5mm

连墙件采用层高×竖向间距2.9m，水平间距4.50m。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，自重标准值为0.05kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，按规范0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.80kN/m2，高度变化按C类取值计算连墙件μ2=1.68,计算立杆稳定μ2=1.45，体型系数0.858。

（1.34
＝1.3×0.66＝0.858，其中
=
）

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.96米。采用钢丝绳与建筑物拉结卸荷，最外面支点距离建筑物1.25m。

6.1.2纵向水平杆的计算

纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。

按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算中间1根纵向水平杆的最大弯矩和变形。

纵向水平杆的自重标准值P1=0.0384kN/m

竹笆片按现场市级提供的约0.03KN/片(1.0×0.8m)得0.0375KN/m2取0.05KN/m2

P2=0.05×0.90×0.45=0.02kN/m

活荷载标准值Q=2.00×0.90×0.45=0.81kN/m

静荷载的设计值q1=1.2×（0.0384+0.02+0.81）=1.04kN/m

活荷载的设计值q2=1.4×0.81=1.134kN/m

M1=0.1q1ι2+0.117q2ι2

M1=0.1×1.64×1.52+0.117×1.134×1.52=0.234+0.3=0.533KN·m

M2=0.08q1ι2+KMPL

M2=0.08×1.04×1.52+0.213×1.134×1.5=0.187+0.362=0.549KN·m

M2>M1两者取大值M=0.549KN·m

=
=122.27＜205N/mm2（可）

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

υmax=0.667

静荷载标准值q1=0.038+0.02=0.0587kN/m

υmax=0.667
＜
或10mm

6.1.3横向水平杆的计算

横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。

三根纵向水平杆的自重标准值P1=0.0384×1.500×3=0.174kN

P2=0.05×0.900×1.5+（0.2×0.35）×1.5=0.175kN

小横杆自重标准值P3=（0.9+0.2+0.1）×0.0384=0.046KN

活荷载标准值Q=2.000×（0.9+0.2）×1.5/1.1=3.3kN/1.1=3KN/m

q1=1.2×0.174+1.2×(0.175+0.046)+（1.4×3.0）=4.674KN/m

q2=1.2×(0.174+0.175+0.046)=0.474KN/m

P=1.4×2×0.4=1.12KN

均布荷载最大弯矩计算:

M1=q1ι2/8=4.674×0.92/8=0.47KN·m

集中荷载最大弯矩计算：

M2=q2ι2/8+Pι/4=0.474×0.92/8+1.12×0.9/4

=0.048+0.252=0.30KN·m

M1>M2故取M1=0.47KN·m

σ=M2/W=0.47×106/4490=104.68<205N/mm2(满足要求)

静载均布荷载最大挠度计算:

活载集中荷载最大挠度计算:

υ=υ1+υ2=1.8+0.76=2.56mm<ι/150=900/150=6mm(满足要求)

6.1.4扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

（1）横杆的自重标准值P1=0.038×（0.2+0.9+0.1）=0.046kN

（2）脚手板的自重标准值P2=[（0.05×0.9）+（0.2×0.35）]×1.50/2=0.35kN

（3）三根纵向大横杆0.0384×3×1.50/2=0.086KN

活荷载标准值Q=2.0×（0.2+0.9）×1.50/2=1.65kN

荷载的设计值R=1.2×（0.046+0.35+0.086）+1.4×1.65

=2.89kN≤8KN（满足要求）

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1、每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：

NG1=0.1248×23.20+（0.0384×1.5）/2(三根大横杆故加1.5/2)

=2.896+0.0288=2.924KN

2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，0.2m应铺18cm宽的木脚手板：

按现场考察每片竹笆板1m×0.8m=0.03KN,取0.05KN/m2

NG2=（0.05×4×1.50×0.90）+（0.2×0.35×1.5×4)/2=0.69kN

3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标

准值为0.14KN/m

（规范中系纵距为1.8m）本案纵距为1.5m故0.14×1.5/1.8=0.1166KN/m

NG3=0.14×4×1.8×1.5/1.8=0.84kN

4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×23.200=0.174kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.924+0.69+0.84+0.174=4.628KN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×2×1.500×(0.9+0.2)/2=3.3kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.858

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.8×1.45×0.858=0.697kN/m2

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

N=1.2×4.628+0.85×1.4×3.3=9.48kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

N=1.2×4.628+1.4×3.3=10.17kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中：Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩

Mw=0.85×1.4×0.697×1.500×1.8002/10=0.403kN·m

6.1.6立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中：N——立杆的轴心压力设计值N=10.17KN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.594cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.490cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

=10.17×103/(0.19×424)=127.58<205N/mm2（满足要求）

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中：N——立杆的轴心压力设计值，N=9.48kN；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

σ=9.48×103/（0.19×424）+0.403×106/4490

σ=208.68＞205N/mm2大于1.2%（尚可）

6.1.7连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中：Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

计算连墙件μ2=1.68,μS=0.858,ωo=0.8,

ωk=0.7×1.68×0.858×0.8=0.807KN/m

Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.807×13.05=14.74KN/m2

ωk——风荷载标准值，ωk=0.807KN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw=2.9×4.50=13.05m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

连墙件的轴向力设计值　　Nc=Ntw+No=14.74+5=19.74KN

连墙件轴向力设计值　　　　　　Nf=
A[f]

其中：
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比ι/i=20.00/1.60的结果查表得到
=0.97；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=0.97×424×205=84.31KN

Nt=19.74KN<84.31KN(连墙件设计计算满足要求)

（1）连墙件原两步三跨，必须改为每层楼面（2.9m）×3跨。

（2）连墙件采用双杆双扣件与楼面连接，Nt=19.74<12×2=24KN。

Φ48×3.5钢管连墙件预埋拉结示意图

6.1.8悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1250mm，

水平支撑梁采用热轧普通工字钢（工16）的截面惯性矩I=1127cm4，截面抵抗矩W=140.9cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=10.17kN

最大弯矩Mmax=PL=20.34×0.65=12.74KN·m

式中：rx——截面塑性发展系数（工字钢取rx=1.05）

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

6.1.9悬挑梁的整体稳定性计算

1、水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下：

=12.71×106/(0.929×141000.00)=97.03N/mm2≤205N/mm2

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

式中:τ——为悬臂工字钢的惯性矩=1127×104mm4，tw为工字钢厚度tw=6mm

S为半截面面积矩S=80.8×103mm3

4、验算悬挑梁Ω式的圆钢锚固环

RA×1.8=20.34×0.65

悬挑梁Ω形的圆钢锚固环选用D=20mm

其中：
按照《砼结构设计规范》10.9.8条规定，每个拉环按2个截面计算的拉环应力不应大于50N/mm2

以上计算满足要求但为确保悬挑梁的使用安全，应在挑梁（水平工字钢）端加Φ12钢丝斜拉绳。

本案系按纯悬挑梁计算，故不必在计算钢丝斜拉绳。

【附图1】3#楼16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架施工平面示意图

【附图2】4#——7#楼16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架施工平面示意图

【附图3】16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架断面示意图

【附图4】阳台或悬挑结构处16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架断面示意图

【附图5】16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架正面图

【附图6】悬挑梁圆钢压环Ω制作预埋大样图

【附图7】预埋U型螺栓与压板采用双螺母固定制作预埋大样图

W020160120531003272430标准下载【附图8】悬挑梁悬挑端立杆及卸荷钢丝绳绑扎点固端制作示意图

【附图9】楼层转角处较短工字钢悬挑梁安装示意图

【附图10】楼层转角处最短工字钢悬挑梁安装示意图

【附图11】楼层转角处最长（符合法规）工字钢悬挑梁安装示意图

【附图12】阳台或悬挑结构处16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架安装示意图【附图13】阳台或悬挑结构处工字钢钢管悬挑架安装示意图剖面

DL／T 5315-2014标准下载【附图14】楼层（符合法规）工字钢悬挑梁安装示意图

综上，经验算本工程型钢悬挑扣件式钢管脚手架分项工程的立杆（荷载、稳定性）、连墙件的轴向承载力、及工字钢悬挑梁（强度、稳定性、挠度、抗剪）等验算符合要求，故该分项工程可以满足要求，是安全、可靠的。