施工组织设计下载简介

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顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

中建三局泡沫混凝土施工方案（13P）立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.45×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×0.6＝21.25kN/m

q1＝9.16kN/m

q2＝0.05kN/m

同上四～七计算过程，可得：

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm

λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝11.59×103/(0.21×450)+0.04×106/4730＝129.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝11.59×103/(0.21×450)+0.04×106/4730＝129.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝13.2kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.59/(1×0.1)＝115.89kPa≤fak＝500kPa

300×800mm梁模板支架（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(B)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

每跨距内梁底支撑小梁根数

梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

按四等跨连续梁计算，简图如下：

W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×0.3＝8kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.3＝7.47kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.3＝6.15kN/m

νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×6.15×2254/(100×5400×145800)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×7.47×0.22+1.223×0.53×0.22＝2.07kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.143q2l＝1.143×6.15×0.22＝1.58kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

面板传递给小梁q1＝2.07/0.3＝6.89kN/m

面板传递给小梁q1＝1.58/0.3＝5.27kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.5×106/54000＝9.17N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝1.398kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.398×1000/(2×40×90)＝0.58N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

νmax＝1.42mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

R1＝1.4kN，R2＝1.4kN

R1＝1.04kN，R2＝1.04kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.4kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.04kN

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.59×106/4730＝124.87N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝2.84kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.84×1000/450＝12.64N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

R＝6.91kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.91kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.07kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×0.3＝7.32kN/m

q1＝6.31kN/m

q2＝0.05kN/m

同上四～六计算过程，可得：

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm

λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得通涵实施性施工组织设计，φ1＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝9.45×103/(0.21×450)+0.07×106/4730＝115.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝9.59×103/(0.21×450)+0.07×106/4730＝116.56N/mm2≤[f]＝205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

JT／T 823-2019标准下载垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.59/(1×0.1)＝95.93kPa≤fak＝500kPa