施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=24.000×0.300×0.100=0.72kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

秀园路跨杭申线大桥及附属工程施工组织设计方案(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×1.00×0.300=0.90kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.72+0.105)=0.99kN/m；

集中荷载p=1.4×0.9=1.26kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.26×1.00/4+0.99×1×1/8=0.4388kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.26/2+0.99×0.900/2=1.62kN；

截面应力σ=M/w=0.4388/133.333×106×103=3N/mm2；

方木的计算强度为3N/mm2小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.00×0.99/2+1.26/2=1.125kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1.125/(2×80.000×100.000)=0.211N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.211N/mm2小于1.300N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.72+0.105=0.825kN/m；

集中荷载p=0.9kN；

方木的最大挠度0.403小于1000.000/250,满足要求!

（三）木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.99×1.00+1.26=2.25kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.943kN.m；

最大变形Vmax=2.412mm；

最大支座力Qmax=10.192kN；

截面应力σ=0.943×106/5080.000=185.715N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

（四）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.192kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×6.000=0.775kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.100×1.00=0.385kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=24.000×0.100×1.100×1.000=2.64kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.8kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.100×1.000=3.3kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.18kN；

（六）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9180/（0.207×489.000）=90.69N/mm2；

立杆稳定性计算σ=90.69N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.700+0.100×2=1.900m；

Lo/i=1900.000/15.800=120.25；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.560；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9180/（0.560×489.000）=33.523N/mm2；

立杆稳定性计算σ=33.523N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.007×(1.700+0.100×2)=2.119m；

Lo/i=2127.892/15.800=134.141；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.372；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9180/（0.372×489.000）=50.465N/mm2；

立杆稳定性计算σ=50.465N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

五、梁支撑架安全计算书

立柱梁跨度方向间距l(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.10；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面B；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400（按最大考虑）；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.05（按最大考虑）；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

图1梁模板支撑架立面简图

（二）梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.400×1.05×0.300=3.15kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×1.05+0.400)=0.2625kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.400×0.300=0.480kN；

2.木方楞的传递均布荷载计算：

P=(1.2×(3.15×0.2625)+1.4×0.480)/0.300=5.5475kN/m；

3.支撑钢管的强度计算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=5.5475kN/m；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

经过简支梁的计算得到:

截面应力σ=436860/5080.000=85.996N/mm2；

水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

钢管支座反力RA=RB=0.5×5.5475×0.300=0.832125kN；

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

(四)扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=0.832125kN

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=0.832125kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

N=0.832125+1.072+0.720=2.624125kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；

Lo/i=2014.500/15.800=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2.624125/(0.406×489.000)=13.2175N/mm2；

立杆稳定性计算σ=13.2175N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.100+0.300×2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=107.59；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2624.125/(0.580×489.000)=9.2523N/mm2；

立杆稳定性计算σ=9.2523N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.000+0.300×2)=2.0286m；

Lo/i=2028.6/15.800=128.39；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446；

钢管立杆受压强度计算值；σ=2624.125/(0.446×489.000)=12.032N/mm2；

立杆稳定性计算σ=12.032N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

由于梁跨度较大，模板拆除时砼强度必须达到100%，需要经项目部技术负责人通知才允许拆除。

拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。

拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。

拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。

每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。

所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，为安全期间在梁底增加钢管架支撑，600mm~800mm高度的梁下面加设钢管间距不大于1.8米,加固梁邦时设置一层对拉螺栓，对拉螺栓扣紧方木，对拉螺栓间距不宜大于1.5米。800mm~1100mm高度的梁下面加设钢管间距不大于1.2米,加固梁邦时设置一层对拉螺栓，对拉螺栓扣紧方木，对拉螺栓间距不宜大于1.2米。可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.框架柱的加固要求：

a.框架柱采用钢管扣件或对拉螺栓加固，每道箍间距不大于1.5米，设置时下部间距小于上部间距。

b.框架柱每侧方木不少于三根。

c.大于800mm的框架柱必须设置对拉螺栓，间距不大于1.5米，下部间距小于上部间距。

a.梁、柱、现浇板拼缝不大于3mm，当个别缝大于3mm时用胶布或小模板补严，不得出现过大缝隙。柱子模板拼缝尽量用木工泡沫胶布密封。

b.相邻模板高差不大于3mm,大于5mm的高差必须采取措施整改。

c.注意柱梁接头处的缝隙和加固，此处为关键部位，注意拼缝，必须加固牢固。

a.在未搭设外墙脚手架前，搭设脚手架时外面一排钢管要求高出施工作业面一步架，在条件允许的情况下张贴安全网，防止意外坠落。

b.张贴安全网绑扎结实，必须符合要求，

10.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（一）、脚手架工程事故的类型分析

1、整架倾倒或局部垮架。

2、整架失稳、垂直坍塌。

3、人员从脚手架上高处坠落。

4、落物伤人（物体打击）。

5、不当操作事故（闪失、碰撞等）。

（二）、引发事故的主要原因分析

1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架

（1）构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。

（2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。

（3）构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。

（4）脚手架基础（如所支撑的楼板强度未达到要求）承载力不足。

2、人员从脚手架上高处坠落

（1）作业层未按规定设置围挡防护。

（2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。

（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。

（4）不当操作产生的碰撞和闪失。

3、落物伤人（物体打击）

（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。

（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。

（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。

4、不当操作大致有以下情形：

（1）用力过猛，致使身体失稳。

（2）在架面上拉车退着行走。

轨道交通11号线安亭站地块工程施工组织设计（4）集中多人搬运或安装较重构件。

（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。

（1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。

（2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。

1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。

2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。

3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。

4、加强安全管理外脚手架搭设施工方案，对施工环境和施工条件进行监控。